一字形排列三相氧化鋅避雷器阻性電流測試方法探討

樊璟++林子翔

摘 要：我們可以通過對氧化鋅避雷器厘米的泄露電流的阻性電流進(jìn)行測量來獲取該避雷器的質(zhì)量情況。因為三氧化線一字型排列的避雷器其受到雜散電容的影響，會有一定的總電流相角的改變，導(dǎo)致了電流的測量出現(xiàn)了異常，精度不高，這就不能夠很準(zhǔn)確的對避雷器的質(zhì)量情況有一個判斷。

關(guān)鍵詞：一字形排列 氧化鋅避雷器 阻性電流

中圖分類號：TM75 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0103-02

氧化鋅避雷器使用氧化鋅來作為其閥片的主要成分，混合其他的一些金屬氧化物添加劑來制作成的。氧化鋅閥片的流通容量比較大，因為其性質(zhì)比較好，使用的技術(shù)性能比較高，因此，在我們實際應(yīng)用的時候都是使用它來當(dāng)做避雷器的主要閥片，為電力系統(tǒng)提供了比較好的保障。因為氧化鋅避雷器不存在放電間隙，且電阻片一直都受到電壓的負(fù)荷，加上泄露電流的存在，使得氧化鋅避雷器的總泄露電流比較大，這部分的電流由阻性電流和容性電流兩個方面組成，阻性電流是受到避雷器閥片的物理因素影響，比如說損壞、腐蝕、污染等。當(dāng)氧化鋅避雷器的負(fù)載因為各類因素而降低了，那么就會直接影響其對地絕緣能力，泄露電流不斷增加，最終導(dǎo)致了其損壞。因此，在對氧化鋅避雷器的使用過程中我們要能夠?qū)ζ湫孤峨娏髯栊噪娏鬟M(jìn)行研究，對其質(zhì)量進(jìn)行分析，想辦法來將氧化鋅避雷器相互之間的作用消除，提高測量準(zhǔn)確度。

1 測量MOA阻性電流的基本方法

氧化鋅避雷器是一個線性電容和非線性電阻并聯(lián)的設(shè)備，電壓對其產(chǎn)生作用，導(dǎo)致了其出現(xiàn)電流泄露，這些叫做全電流，電流還分為容性和阻性分量，將容性分量補償?shù)艉髣t可得阻性電流。采用補償法來進(jìn)行測量，我們就應(yīng)該要獲取變電站的電壓，將其當(dāng)做一個分量來進(jìn)行計算。根據(jù)其分量可以對氧化鋅避雷器的漏電流兩個分量進(jìn)行計算，然后對其進(jìn)行數(shù)據(jù)處理。

補償法的測量原理，一般都需要從變電站的電壓互感器取得電壓作為參考分量。根據(jù)此參考分量來確定MOA漏電流的容性分量和阻性分量，然后進(jìn)行處理。

除補償法外，還有三次諧波法，即利用全電流中3次諧波的變化進(jìn)行MOA的故障診斷。但當(dāng)系統(tǒng)中諧波分量較大時，儀器的誤差可達(dá)100%甚至百分之幾百，而且在同一地點有時會由于系統(tǒng)諧波分量的變化而導(dǎo)致測量結(jié)果的變化。

2 MOA阻性電流測量結(jié)果的分析

現(xiàn)階段的研究中關(guān)于氧化鋅避雷器的劣化原因分析認(rèn)為，導(dǎo)致其結(jié)果都額主要因素就是總泄露電流占據(jù)的比重過大引起的，現(xiàn)在一般都有20%左右的比例，因此，對總泄露電流進(jìn)行阻性電流的提取能夠讓我們獲得氧化鋅避雷器的實際運行情況。

表1是某變電站一組避雷器的測量數(shù)據(jù)。

由表1可知：三相避雷器中，A相的全電流和阻性電流最大，阻性電流含量較?。欢鳥相的全電流和阻性電流偏小，阻性電流的含量最大，驗證了相間雜散電容的影響。

現(xiàn)場試驗已多次發(fā)現(xiàn)，當(dāng)三個同類型的MOA組成三相而呈一字形排列時，若用阻性電流在線檢測儀進(jìn)行試驗，讀出這三相MOA各自的阻性電流分量及功耗往往相差很大，且中相的數(shù)據(jù)居中，并與單相加壓時相近而兩個邊相中有一相偏大、另一相偏小。顯然，這樣很難據(jù)此在線測值直接來判別該MOA的好壞。

研究已證實，這些問題主要是由于運行中呈一字形排列的三相MOA，相鄰相通過雜散電容耦合等的影響，使得兩邊相MOA底部的總電流相位發(fā)生變化，其主要表現(xiàn)為：A相總泄漏電流的相位角移后，阻性電流讀數(shù)明顯增大；C相總泄漏電流的相位角移前，阻性電流讀數(shù)明顯減?。籅相總泄漏電流的相角居中，A、C兩相對其的電容耦合基本對稱，可以忽略對其的影響。

3 氧化鋅避雷器的測量和數(shù)據(jù)分析

儀器輸入PT二次電壓作為參考信號，同時輸入MOA電流信號，經(jīng)過傅立葉變換可以得到電壓基波U1、電流基波峰值Ix1p和電流電壓角度Φ。因此，與電壓同相分量為阻性電流基波值Ir1p，正交分量是容性電流基波值Ic1p：

Ir1p=Ix1pCOSΦ Ic1p=Ix1pSINΦ

考慮到δ=90°-Φ相當(dāng)于介損角，直接用Φ評價MOA也是十分簡捷的：沒有“相間干擾”時，Φ大多在81°～86°之間。按“阻性電流不能超過總電流的25%”的要求，Φ不能小于75.5°，可參考表2對MOA性能分段評價。

實際上Φ<80°時應(yīng)當(dāng)引起注意。

用本相PT二次電壓測量本相MOA電流，補償角度均為0，即測量時不考慮相間干擾。評價一字形排列的MOA性能時應(yīng)考慮相間干擾。按相間干擾的對稱性，以B相Φ為準(zhǔn)，A相Φ減小的數(shù)值基本等于C相Φ增加的數(shù)值，由此可以估計相間干擾角度。例如A相Φ偏小2°，C相Φ偏大3°，則相間干擾大致為2.5°，評價MOA性能時，A相Φ+2.5°，B相Φ不變，C相Φ-2.5°。

如果測量時考慮相間干擾，可對A、C相設(shè)置補償角度，該補償角度“加”到Φ中?？紤]到B相對A、C相的相間干擾對稱，如果測量出Ic超前Ia的角度Φca，A、C相分別補償；Φca的測量方法是：選擇B相參考電壓不變，先輸入C相Φ再輸入A相Φ，將兩次Φ相減即可。

通過實測可知，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。

4 結(jié)論

氧化鋅避雷器相互之間具有影響，主要是其雜散電容之間的影響，導(dǎo)致了其總電流相位異常，出現(xiàn)波動，這就關(guān)系到氧化鋅避雷器的具體安置位置，因此兩個避雷器之間過于接近的話，會產(chǎn)生比較大的影響，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。這使得測量結(jié)果顯示出如下規(guī)律：電壓與電流夾角ΦA(chǔ)<ΦB<ΦC，阻性電流Ira>Irb>Irc。

正常的使用過程中，因此，氧化鋅避雷器的劣化現(xiàn)象存在，而且在初期并不是非常顯著的時候，我們不能夠經(jīng)過測量數(shù)據(jù)來獲得氧化鋅避雷器的實際質(zhì)量情況。根據(jù)我們在現(xiàn)場測量的一些經(jīng)驗來看，氧化鋅避雷器測試數(shù)據(jù)使用這些綜合分析的方式，能夠獲得比較精確的氧化鋅避雷器的實際運行狀態(tài)，為電力系統(tǒng)提供比較可靠的維護(hù)和保護(hù)依據(jù)。

參考文獻(xiàn)

[1] 陳化鋼.電氣設(shè)備預(yù)防性試驗方法》（修訂版）[Z].

[2] 廣州供電局預(yù)防性試驗規(guī)程[Z].

[3] 張仲秋.現(xiàn)場氧化鋅避雷器阻性電流測試誤差分析[Z].青海電力試驗研究所.

[4] 呂景順，胡拓，雒曉燕.氧化鋅避雷器阻性電流測試相間干擾問題研究[Z].endprint

摘 要：我們可以通過對氧化鋅避雷器厘米的泄露電流的阻性電流進(jìn)行測量來獲取該避雷器的質(zhì)量情況。因為三氧化線一字型排列的避雷器其受到雜散電容的影響，會有一定的總電流相角的改變，導(dǎo)致了電流的測量出現(xiàn)了異常，精度不高，這就不能夠很準(zhǔn)確的對避雷器的質(zhì)量情況有一個判斷。

關(guān)鍵詞：一字形排列 氧化鋅避雷器 阻性電流

中圖分類號：TM75 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0103-02

氧化鋅避雷器使用氧化鋅來作為其閥片的主要成分，混合其他的一些金屬氧化物添加劑來制作成的。氧化鋅閥片的流通容量比較大，因為其性質(zhì)比較好，使用的技術(shù)性能比較高，因此，在我們實際應(yīng)用的時候都是使用它來當(dāng)做避雷器的主要閥片，為電力系統(tǒng)提供了比較好的保障。因為氧化鋅避雷器不存在放電間隙，且電阻片一直都受到電壓的負(fù)荷，加上泄露電流的存在，使得氧化鋅避雷器的總泄露電流比較大，這部分的電流由阻性電流和容性電流兩個方面組成，阻性電流是受到避雷器閥片的物理因素影響，比如說損壞、腐蝕、污染等。當(dāng)氧化鋅避雷器的負(fù)載因為各類因素而降低了，那么就會直接影響其對地絕緣能力，泄露電流不斷增加，最終導(dǎo)致了其損壞。因此，在對氧化鋅避雷器的使用過程中我們要能夠?qū)ζ湫孤峨娏髯栊噪娏鬟M(jìn)行研究，對其質(zhì)量進(jìn)行分析，想辦法來將氧化鋅避雷器相互之間的作用消除，提高測量準(zhǔn)確度。

1 測量MOA阻性電流的基本方法

氧化鋅避雷器是一個線性電容和非線性電阻并聯(lián)的設(shè)備，電壓對其產(chǎn)生作用，導(dǎo)致了其出現(xiàn)電流泄露，這些叫做全電流，電流還分為容性和阻性分量，將容性分量補償?shù)艉髣t可得阻性電流。采用補償法來進(jìn)行測量，我們就應(yīng)該要獲取變電站的電壓，將其當(dāng)做一個分量來進(jìn)行計算。根據(jù)其分量可以對氧化鋅避雷器的漏電流兩個分量進(jìn)行計算，然后對其進(jìn)行數(shù)據(jù)處理。

補償法的測量原理，一般都需要從變電站的電壓互感器取得電壓作為參考分量。根據(jù)此參考分量來確定MOA漏電流的容性分量和阻性分量，然后進(jìn)行處理。

除補償法外，還有三次諧波法，即利用全電流中3次諧波的變化進(jìn)行MOA的故障診斷。但當(dāng)系統(tǒng)中諧波分量較大時，儀器的誤差可達(dá)100%甚至百分之幾百，而且在同一地點有時會由于系統(tǒng)諧波分量的變化而導(dǎo)致測量結(jié)果的變化。

2 MOA阻性電流測量結(jié)果的分析

現(xiàn)階段的研究中關(guān)于氧化鋅避雷器的劣化原因分析認(rèn)為，導(dǎo)致其結(jié)果都額主要因素就是總泄露電流占據(jù)的比重過大引起的，現(xiàn)在一般都有20%左右的比例，因此，對總泄露電流進(jìn)行阻性電流的提取能夠讓我們獲得氧化鋅避雷器的實際運行情況。

表1是某變電站一組避雷器的測量數(shù)據(jù)。

由表1可知：三相避雷器中，A相的全電流和阻性電流最大，阻性電流含量較?。欢鳥相的全電流和阻性電流偏小，阻性電流的含量最大，驗證了相間雜散電容的影響。

現(xiàn)場試驗已多次發(fā)現(xiàn)，當(dāng)三個同類型的MOA組成三相而呈一字形排列時，若用阻性電流在線檢測儀進(jìn)行試驗，讀出這三相MOA各自的阻性電流分量及功耗往往相差很大，且中相的數(shù)據(jù)居中，并與單相加壓時相近而兩個邊相中有一相偏大、另一相偏小。顯然，這樣很難據(jù)此在線測值直接來判別該MOA的好壞。

研究已證實，這些問題主要是由于運行中呈一字形排列的三相MOA，相鄰相通過雜散電容耦合等的影響，使得兩邊相MOA底部的總電流相位發(fā)生變化，其主要表現(xiàn)為：A相總泄漏電流的相位角移后，阻性電流讀數(shù)明顯增大；C相總泄漏電流的相位角移前，阻性電流讀數(shù)明顯減??；B相總泄漏電流的相角居中，A、C兩相對其的電容耦合基本對稱，可以忽略對其的影響。

3 氧化鋅避雷器的測量和數(shù)據(jù)分析

儀器輸入PT二次電壓作為參考信號，同時輸入MOA電流信號，經(jīng)過傅立葉變換可以得到電壓基波U1、電流基波峰值Ix1p和電流電壓角度Φ。因此，與電壓同相分量為阻性電流基波值Ir1p，正交分量是容性電流基波值Ic1p：

Ir1p=Ix1pCOSΦ Ic1p=Ix1pSINΦ

考慮到δ=90°-Φ相當(dāng)于介損角，直接用Φ評價MOA也是十分簡捷的：沒有“相間干擾”時，Φ大多在81°～86°之間。按“阻性電流不能超過總電流的25%”的要求，Φ不能小于75.5°，可參考表2對MOA性能分段評價。

實際上Φ<80°時應(yīng)當(dāng)引起注意。

用本相PT二次電壓測量本相MOA電流，補償角度均為0，即測量時不考慮相間干擾。評價一字形排列的MOA性能時應(yīng)考慮相間干擾。按相間干擾的對稱性，以B相Φ為準(zhǔn)，A相Φ減小的數(shù)值基本等于C相Φ增加的數(shù)值，由此可以估計相間干擾角度。例如A相Φ偏小2°，C相Φ偏大3°，則相間干擾大致為2.5°，評價MOA性能時，A相Φ+2.5°，B相Φ不變，C相Φ-2.5°。

如果測量時考慮相間干擾，可對A、C相設(shè)置補償角度，該補償角度“加”到Φ中。考慮到B相對A、C相的相間干擾對稱，如果測量出Ic超前Ia的角度Φca，A、C相分別補償；Φca的測量方法是：選擇B相參考電壓不變，先輸入C相Φ再輸入A相Φ，將兩次Φ相減即可。

通過實測可知，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。

4 結(jié)論

氧化鋅避雷器相互之間具有影響，主要是其雜散電容之間的影響，導(dǎo)致了其總電流相位異常，出現(xiàn)波動，這就關(guān)系到氧化鋅避雷器的具體安置位置，因此兩個避雷器之間過于接近的話，會產(chǎn)生比較大的影響，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。這使得測量結(jié)果顯示出如下規(guī)律：電壓與電流夾角ΦA(chǔ)<ΦB<ΦC，阻性電流Ira>Irb>Irc。

正常的使用過程中，因此，氧化鋅避雷器的劣化現(xiàn)象存在，而且在初期并不是非常顯著的時候，我們不能夠經(jīng)過測量數(shù)據(jù)來獲得氧化鋅避雷器的實際質(zhì)量情況。根據(jù)我們在現(xiàn)場測量的一些經(jīng)驗來看，氧化鋅避雷器測試數(shù)據(jù)使用這些綜合分析的方式，能夠獲得比較精確的氧化鋅避雷器的實際運行狀態(tài)，為電力系統(tǒng)提供比較可靠的維護(hù)和保護(hù)依據(jù)。

參考文獻(xiàn)

[1] 陳化鋼.電氣設(shè)備預(yù)防性試驗方法》（修訂版）[Z].

[2] 廣州供電局預(yù)防性試驗規(guī)程[Z].

[3] 張仲秋.現(xiàn)場氧化鋅避雷器阻性電流測試誤差分析[Z].青海電力試驗研究所.

[4] 呂景順，胡拓，雒曉燕.氧化鋅避雷器阻性電流測試相間干擾問題研究[Z].endprint

摘 要：我們可以通過對氧化鋅避雷器厘米的泄露電流的阻性電流進(jìn)行測量來獲取該避雷器的質(zhì)量情況。因為三氧化線一字型排列的避雷器其受到雜散電容的影響，會有一定的總電流相角的改變，導(dǎo)致了電流的測量出現(xiàn)了異常，精度不高，這就不能夠很準(zhǔn)確的對避雷器的質(zhì)量情況有一個判斷。

關(guān)鍵詞：一字形排列 氧化鋅避雷器 阻性電流

中圖分類號：TM75 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0103-02

氧化鋅避雷器使用氧化鋅來作為其閥片的主要成分，混合其他的一些金屬氧化物添加劑來制作成的。氧化鋅閥片的流通容量比較大，因為其性質(zhì)比較好，使用的技術(shù)性能比較高，因此，在我們實際應(yīng)用的時候都是使用它來當(dāng)做避雷器的主要閥片，為電力系統(tǒng)提供了比較好的保障。因為氧化鋅避雷器不存在放電間隙，且電阻片一直都受到電壓的負(fù)荷，加上泄露電流的存在，使得氧化鋅避雷器的總泄露電流比較大，這部分的電流由阻性電流和容性電流兩個方面組成，阻性電流是受到避雷器閥片的物理因素影響，比如說損壞、腐蝕、污染等。當(dāng)氧化鋅避雷器的負(fù)載因為各類因素而降低了，那么就會直接影響其對地絕緣能力，泄露電流不斷增加，最終導(dǎo)致了其損壞。因此，在對氧化鋅避雷器的使用過程中我們要能夠?qū)ζ湫孤峨娏髯栊噪娏鬟M(jìn)行研究，對其質(zhì)量進(jìn)行分析，想辦法來將氧化鋅避雷器相互之間的作用消除，提高測量準(zhǔn)確度。

1 測量MOA阻性電流的基本方法

氧化鋅避雷器是一個線性電容和非線性電阻并聯(lián)的設(shè)備，電壓對其產(chǎn)生作用，導(dǎo)致了其出現(xiàn)電流泄露，這些叫做全電流，電流還分為容性和阻性分量，將容性分量補償?shù)艉髣t可得阻性電流。采用補償法來進(jìn)行測量，我們就應(yīng)該要獲取變電站的電壓，將其當(dāng)做一個分量來進(jìn)行計算。根據(jù)其分量可以對氧化鋅避雷器的漏電流兩個分量進(jìn)行計算，然后對其進(jìn)行數(shù)據(jù)處理。

補償法的測量原理，一般都需要從變電站的電壓互感器取得電壓作為參考分量。根據(jù)此參考分量來確定MOA漏電流的容性分量和阻性分量，然后進(jìn)行處理。

除補償法外，還有三次諧波法，即利用全電流中3次諧波的變化進(jìn)行MOA的故障診斷。但當(dāng)系統(tǒng)中諧波分量較大時，儀器的誤差可達(dá)100%甚至百分之幾百，而且在同一地點有時會由于系統(tǒng)諧波分量的變化而導(dǎo)致測量結(jié)果的變化。

2 MOA阻性電流測量結(jié)果的分析

現(xiàn)階段的研究中關(guān)于氧化鋅避雷器的劣化原因分析認(rèn)為，導(dǎo)致其結(jié)果都額主要因素就是總泄露電流占據(jù)的比重過大引起的，現(xiàn)在一般都有20%左右的比例，因此，對總泄露電流進(jìn)行阻性電流的提取能夠讓我們獲得氧化鋅避雷器的實際運行情況。

表1是某變電站一組避雷器的測量數(shù)據(jù)。

由表1可知：三相避雷器中，A相的全電流和阻性電流最大，阻性電流含量較??；而B相的全電流和阻性電流偏小，阻性電流的含量最大，驗證了相間雜散電容的影響。

現(xiàn)場試驗已多次發(fā)現(xiàn)，當(dāng)三個同類型的MOA組成三相而呈一字形排列時，若用阻性電流在線檢測儀進(jìn)行試驗，讀出這三相MOA各自的阻性電流分量及功耗往往相差很大，且中相的數(shù)據(jù)居中，并與單相加壓時相近而兩個邊相中有一相偏大、另一相偏小。顯然，這樣很難據(jù)此在線測值直接來判別該MOA的好壞。

研究已證實，這些問題主要是由于運行中呈一字形排列的三相MOA，相鄰相通過雜散電容耦合等的影響，使得兩邊相MOA底部的總電流相位發(fā)生變化，其主要表現(xiàn)為：A相總泄漏電流的相位角移后，阻性電流讀數(shù)明顯增大；C相總泄漏電流的相位角移前，阻性電流讀數(shù)明顯減??；B相總泄漏電流的相角居中，A、C兩相對其的電容耦合基本對稱，可以忽略對其的影響。

3 氧化鋅避雷器的測量和數(shù)據(jù)分析

儀器輸入PT二次電壓作為參考信號，同時輸入MOA電流信號，經(jīng)過傅立葉變換可以得到電壓基波U1、電流基波峰值Ix1p和電流電壓角度Φ。因此，與電壓同相分量為阻性電流基波值Ir1p，正交分量是容性電流基波值Ic1p：

Ir1p=Ix1pCOSΦ Ic1p=Ix1pSINΦ

考慮到δ=90°-Φ相當(dāng)于介損角，直接用Φ評價MOA也是十分簡捷的：沒有“相間干擾”時，Φ大多在81°～86°之間。按“阻性電流不能超過總電流的25%”的要求，Φ不能小于75.5°，可參考表2對MOA性能分段評價。

實際上Φ<80°時應(yīng)當(dāng)引起注意。

用本相PT二次電壓測量本相MOA電流，補償角度均為0，即測量時不考慮相間干擾。評價一字形排列的MOA性能時應(yīng)考慮相間干擾。按相間干擾的對稱性，以B相Φ為準(zhǔn)，A相Φ減小的數(shù)值基本等于C相Φ增加的數(shù)值，由此可以估計相間干擾角度。例如A相Φ偏小2°，C相Φ偏大3°，則相間干擾大致為2.5°，評價MOA性能時，A相Φ+2.5°，B相Φ不變，C相Φ-2.5°。

如果測量時考慮相間干擾，可對A、C相設(shè)置補償角度，該補償角度“加”到Φ中?？紤]到B相對A、C相的相間干擾對稱，如果測量出Ic超前Ia的角度Φca，A、C相分別補償；Φca的測量方法是：選擇B相參考電壓不變，先輸入C相Φ再輸入A相Φ，將兩次Φ相減即可。

通過實測可知，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。

4 結(jié)論

氧化鋅避雷器相互之間具有影響，主要是其雜散電容之間的影響，導(dǎo)致了其總電流相位異常，出現(xiàn)波動，這就關(guān)系到氧化鋅避雷器的具體安置位置，因此兩個避雷器之間過于接近的話，會產(chǎn)生比較大的影響，一般兩邊相MOA底部總電流相位變化3°左右，在運行電壓下，MOA底部總電流的相角每變化1°，則阻性電流基波數(shù)值變化15%左右。這使得測量結(jié)果顯示出如下規(guī)律：電壓與電流夾角ΦA(chǔ)<ΦB<ΦC，阻性電流Ira>Irb>Irc。

正常的使用過程中，因此，氧化鋅避雷器的劣化現(xiàn)象存在，而且在初期并不是非常顯著的時候，我們不能夠經(jīng)過測量數(shù)據(jù)來獲得氧化鋅避雷器的實際質(zhì)量情況。根據(jù)我們在現(xiàn)場測量的一些經(jīng)驗來看，氧化鋅避雷器測試數(shù)據(jù)使用這些綜合分析的方式，能夠獲得比較精確的氧化鋅避雷器的實際運行狀態(tài)，為電力系統(tǒng)提供比較可靠的維護(hù)和保護(hù)依據(jù)。

參考文獻(xiàn)

[1] 陳化鋼.電氣設(shè)備預(yù)防性試驗方法》（修訂版）[Z].

[2] 廣州供電局預(yù)防性試驗規(guī)程[Z].

[3] 張仲秋.現(xiàn)場氧化鋅避雷器阻性電流測試誤差分析[Z].青海電力試驗研究所.

[4] 呂景順，胡拓，雒曉燕.氧化鋅避雷器阻性電流測試相間干擾問題研究[Z].endprint