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    QP-16型球頭掛環(huán)疲勞壽命試驗研究與分析*

    2014-10-24 10:17:58謝占山王少夫李忠芳
    關(guān)鍵詞:架空線球頭絕緣子

    謝占山,易 勇,李 慧,王少夫,李忠芳

    (安徽科技學(xué)院機械工程學(xué)院;安徽科技學(xué)院財經(jīng)學(xué)院)

    0 引言

    球頭掛環(huán)是連接絕緣子與輸電塔的關(guān)鍵部件,其連接的可靠程度關(guān)系到輸電線路的安全;球頭掛環(huán)在入網(wǎng)時,通過了嚴(yán)格的抽檢試驗,即入網(wǎng)時絕大多數(shù)的球頭掛環(huán)的質(zhì)量是完好的,但是,現(xiàn)實中運行在線路上球頭掛環(huán)卻發(fā)生不少起斷裂的惡性事故[1-5],如 2007 年 3 月至 2010 年12月,華北電網(wǎng)公司500 kV架空輸電線路先后發(fā)生7次絕緣子球頭掛環(huán)斷裂故障,深思這些事故的原因,不是因為球頭掛環(huán)不合格,而是因為球頭掛環(huán)長期工作在因架空線振動帶來的動態(tài)載荷下,致使其發(fā)生了疲勞破壞(如圖1-5),這種事故無先兆,發(fā)生破壞比較隱蔽,隱患在日常運行維護難以消除,而事故后果嚴(yán)重,對于單串絕緣子直接造成導(dǎo)線落地,給電網(wǎng)安全穩(wěn)定運行帶來較大威脅.因此有必要開展球頭掛環(huán)的力學(xué)性能的分析以及壽命評估的研究[5].

    圖1 托源三線#301塔球頭掛環(huán)斷裂

    圖2 沙昌一線#305塔球頭掛環(huán)斷裂

    圖3 沙昌二線#95塔球頭掛環(huán)斷裂現(xiàn)場情況

    圖4 源安一線球頭掛環(huán)斷裂

    圖5 源安二線158#塔球頭掛環(huán)斷裂

    1 球頭掛環(huán)的力學(xué)性能的分析

    1.1 球頭掛環(huán)的模型的建立

    根據(jù)球頭掛環(huán)主要尺寸,見表1,繪制QP-16的3D模型(圖6-7),同時根據(jù)制造工藝的不同,在整個結(jié)構(gòu)的過渡部位,進行了適當(dāng)?shù)奶幚恚怪M量的平滑過渡,這與實際的工件處理相一致.

    表1 QP-16球頭掛環(huán)的主要尺寸

    1.2 球頭掛環(huán)邊界條件的分析

    架空線上的球頭掛環(huán)的下端腳球上橢圓面跟絕緣子的帽窩部位接觸連接,架空線的載荷通過線夾、絕緣子通過帽窩傳遞給球頭掛環(huán)的腳球;而球頭掛環(huán)的上部則UB掛板或者U型螺絲與塔的掛點相連接(如圖8).雖然球頭掛環(huán)的上部圓環(huán)可以沿順線路防線,但是在微風(fēng)橫向風(fēng)載的情況下,其橫向的位移較小,因此在仿真的過程中將整個內(nèi)環(huán)的面全部約束;導(dǎo)線的微風(fēng)振動,導(dǎo)致球頭掛環(huán)上下振動.在極端天氣情況下,球頭掛環(huán)會發(fā)生橫向的位移,若球頭掛環(huán)的連接部位不靈活,可能會受到球帽給予球頸的橫向彎曲載荷(如圖9).

    圖6 球頭掛環(huán)實物圖

    圖7 球頭掛環(huán)3D模型

    圖8 線路上球頭掛環(huán)連接方式及位置

    圖9 球腳在帽窩的中的可能位置[5]

    1.3 計算載荷下靜力學(xué)仿真分析

    在球頭掛環(huán)邊界條件分析的基礎(chǔ)上,結(jié)合QP-16球頭掛環(huán)的實驗數(shù)據(jù)(見表2),運用workbenck軟件進行靜態(tài)承載的分析,一般QP-16球頭掛環(huán)所用的材質(zhì)為45#鋼,其彈性模量E=210GPa及泊松比u=0.3.根據(jù)該型球頭掛環(huán)在LGJ-240/30六分裂架空線上浮冰有風(fēng)的載荷可達58571.42N,在腳球上表面添加該載荷.

    表2 球頭掛環(huán)常規(guī)力學(xué)性能[4]

    由仿真的結(jié)果分析,在球頭掛環(huán)腳球與腳徑過渡部位應(yīng)力較大,即該處的應(yīng)變也較大(如圖10~12),那么在交變載荷作用下,理論上會在這個部位首先發(fā)生疲勞裂紋.然而,在運行的架空線中,腳球在架空線橫向載荷以及其他動態(tài)載荷的作用下,其在帽窩中會發(fā)生傾斜,甚至腳頸受鱉與A點,那么球頭掛環(huán)就會彎矩的作用,同時在A也會發(fā)生摩擦(如圖9),導(dǎo)致其外表面遭到破壞.故疲勞破壞可能會在腳頸出球帽的出口處(如圖1~5).

    圖10 剖切球頭掛環(huán)連應(yīng)力分布

    圖12 球頭掛環(huán)連應(yīng)力分布

    圖12 球頭掛環(huán)連應(yīng)變分布

    2 球頭掛環(huán)疲勞試驗以及壽命曲線擬合

    2.1 球頭掛環(huán)的疲勞試驗

    基于輸電線路球頭掛環(huán)的工況條件,華北電科院高壓所線路組開發(fā)了一套型號為PWS-500液壓式伺服疲勞試驗機(如圖13、14),同時對QP-16型球頭掛環(huán)試件施加交變載荷,直到疲勞失效[4].

    對疲勞破壞的球頭掛環(huán)的試件進行分析,由圖15、16試件的斷口可以發(fā)現(xiàn)該斷口具有疲勞破壞的一般特征,該斷口包括疲勞源區(qū)、裂紋擴展區(qū)和瞬時失效斷裂區(qū)三部分,且疲勞源區(qū)高低不平,顏色暗淡;擴展區(qū)與整個疲勞破壞的斷面相比較小;瞬時失效斷裂區(qū)面積較大,且有放射狀擴展的形態(tài);在電鏡觀察下球頭掛環(huán)的桿部周向存在大量微裂紋(圖17所示).

    圖13 電液伺服疲勞試驗機

    2.2 球頭掛環(huán)疲勞壽命曲線

    運用設(shè)計的疲勞試驗機對QP-16球頭掛環(huán)進行5組疲勞實驗,因為疲勞實驗耗費巨大,試驗得出疲勞破壞的振幅與次數(shù)見表3.

    圖14 球頭掛環(huán)試樣安裝位置圖

    圖15 球頭掛環(huán)的疲勞試驗的破壞的宏觀形態(tài)

    圖16 球頭掛環(huán)的疲勞試驗的破壞的裂紋

    圖17 球頭掛環(huán)的疲勞試驗的破壞的裂紋

    表3 QP-16球頭掛環(huán)疲勞實驗數(shù)據(jù)[4]

    根據(jù)疲勞實驗的經(jīng)驗,對表實驗數(shù)據(jù)進行冪函數(shù)的擬合,得出的球頭掛環(huán)的疲勞壽命曲線如圖18所示,同時得出該型號的球頭掛環(huán)的壽命具體表達式.

    其中y為振動幅度;x為振動次數(shù).

    圖18 QP-16球頭掛環(huán)的疲勞壽命曲線

    從擬合的曲線進行分析,振幅大,試件發(fā)生疲勞破壞時的次數(shù)就少,即壽命較短;隨著振幅的減少,試件發(fā)生疲勞破壞時的次數(shù)就相應(yīng)的增加,即壽命延長;這說明實驗的數(shù)據(jù)相對可靠,再個在從文獻[1、3、4]中對試件的微觀與宏觀的分析,與線路上發(fā)生疲勞破壞的球頭掛環(huán)的疲勞破壞的特征相一致,也進一步的佐證了該實驗數(shù)據(jù)的正確性.

    3 球頭掛環(huán)的壽命評估

    3.1 架空線微風(fēng)振動數(shù)據(jù)的處理

    架空線通過線夾與絕緣子相連,球頭掛環(huán)通過復(fù)合絕緣子的球碗相連,U型螺絲或者UB掛板通過QP掛環(huán)相連,導(dǎo)線振動載荷將通過連接處傳遞,由于平均檔距為500 m的架空線,4-6分裂的架空線其重量可達2~4 t左右,一般風(fēng)載作用下的導(dǎo)線的振動產(chǎn)生的振幅,與其導(dǎo)線自重相比較小;倘若在15 m/s風(fēng)速情況,風(fēng)載可達到其自重的載荷[6].

    架空線在工況下發(fā)生微風(fēng)振動時間占其在線工作時間居多,然而此時產(chǎn)生的振幅,不會使絕緣子或者球頭掛環(huán)處于壓縮狀態(tài),它們?nèi)耘f處于被拉伸的狀態(tài),只不過使拉伸載荷產(chǎn)生了一個變化的范圍.

    由文獻[7]計算的架空線LGJ-400/35微風(fēng)振動次數(shù)如表4所示,以及文獻[6]所用的復(fù)合絕緣子為FXBW-500/300,結(jié)合平均檔距為500 m四分裂架空線自重為52449.62 N,參照FXBW-500/300芯棒與芯棒外絕緣套的半徑(芯棒半徑20 mm,外絕緣套厚度為5 mm)以及QP-16球頭掛環(huán)的球頭與復(fù)合絕緣子的接觸面積(這里的接觸面積占整個腳球上表面面積的60%)等情況,運用擬合的公式(1),進行了計算以及數(shù)據(jù)處理,處理的數(shù)據(jù)見表4、5所示.

    3.2 QP-16球頭掛環(huán)的壽命評估

    由于球頭掛環(huán)是架空線的一個重要的連接部件,加之球頭掛環(huán)的疲勞破壞屢次發(fā)生,且其疲勞破壞較為隱蔽,所有有必要對其進行壽命評估,本節(jié)在上一節(jié)的基礎(chǔ)上,運用Miner理論進行評估,這是因為架空線由于振動產(chǎn)生的載荷,對球頭掛環(huán)的沖擊較小.其疲勞使用系數(shù)見表6、7 所示.

    表4 球頭掛環(huán)的振動次數(shù)與振動幅值[6-7]

    表5 球頭掛環(huán)的振動次數(shù)與振動幅值

    表6 球頭掛環(huán)疲勞使用系數(shù)

    表7 球頭掛環(huán)疲勞使用系數(shù)

    經(jīng)計算所得疲勞使用系數(shù)的和∑ =0.374705,而1/∑ =2.668769,近似為3年;實際球頭掛環(huán)工作在一個變化的拉伸載荷下,而非一個交變載荷,故可將球頭掛環(huán)的壽命延長至6年;鑒于此在架空線上的QP-16球頭掛環(huán)需要6年進行抽檢或者更換,對于那些工作在風(fēng)口處的球頭掛環(huán),宜三年進行抽檢,特別是進行靜載拉力試驗.若其破壞載荷低于70% -65%SLM,應(yīng)及時更換.

    4 結(jié)束語

    在計算分析的基礎(chǔ)上,完成了QP-16球頭掛環(huán)的建模與仿真工作,給出了靜態(tài)載荷下球頭掛環(huán)的受力數(shù)值仿真,為使用軟件研究球頭掛環(huán)的動態(tài)特性奠定了基礎(chǔ),也為生產(chǎn)廠家了解壓接部位受力分布以及生產(chǎn)工藝改進具有一定的意義;同時基于疲勞實驗數(shù)據(jù),運用擬合方法,得出了球頭掛環(huán)的壽命函數(shù)的表達式,將計算的架空線動態(tài)載荷,代入了壽命計算公式,完成了球頭掛環(huán)的壽命評估,并給出了球頭掛環(huán)的檢修時間,為球頭掛環(huán)定期抽檢提供了參考.

    [1] 代建國,鄭宇清.雙串絕緣子球頭掛環(huán)斷裂分析及反措[J].華北電力技術(shù),2009,11(2):43 -46.

    [2] 王甸文.輸電線路球頭掛環(huán)的疲勞性能[J].貴州電力技術(shù),1997,21(4):33 -35.

    [3] 張宏志,等.500 kV輸電線路球頭掛環(huán)斷裂原因分析及對策研究[J].東北電力技術(shù),2013(9)43-46.

    [4] 王安妮.輸電線路連接金具檢測方法的研究[D].北京:華北電力大學(xué),2013.

    [5] 朱文發(fā).500 kV大房二回線路—球頭掛環(huán)斷裂淺析[J].電力金具,1989(1):28-33.

    [6] 謝占山.500 kV“V”串復(fù)合絕緣子機械疲勞試驗研究[D].保定:華北電力大學(xué),2012.

    [7] 肖琦.微風(fēng)振動下復(fù)合絕緣子的疲勞分析[J].水電能源科學(xué),2011,29(1):155 -157,177.

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