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    鄂爾多斯盆地大牛地氣田老區(qū)合理井網(wǎng)井距研究

    2014-10-24 03:00:10耿燕飛韓校鋒
    天然氣勘探與開發(fā) 2014年3期
    關(guān)鍵詞:目標(biāo)區(qū)井距井網(wǎng)

    耿燕飛 韓校鋒

    (1.中國石化華北分公司第一采氣廠采氣研究所 2.中國石化華北石油工程有限公司測井分公司)

    1 概況

    大牛地氣田位于陜西省榆林市與內(nèi)蒙古自治區(qū)伊金霍洛旗、烏審旗交界地區(qū),DK13井區(qū)位于大牛地氣田的西南角,探明面積709.24 km2,探明儲量939.37×108m3。DK13井區(qū)主要產(chǎn)氣層位有二疊系下石盒子組山1、盒3段,山西組屬于淺水辮狀河三角洲平原沉積,石盒子組從盒1到盒3逐步由辮狀河沉積轉(zhuǎn)變?yōu)榍骱映练e,儲集層砂體非均質(zhì)性強(qiáng),連片性差,儲層平均孔隙度為7.5%,平均滲透率為0.47 mD,該氣藏為低孔低滲氣藏。氣井單井控制儲量較小及產(chǎn)氣量較低,壓力下降速度快,穩(wěn)產(chǎn)困難。

    規(guī)模開發(fā)已達(dá)八年,整體已進(jìn)入定壓降產(chǎn)階段,截止目前,大牛地氣田DK13井區(qū)累計產(chǎn)氣量115×108m3,采出程度為19.5%,采出程度低??紤]研究區(qū)平面上儲量動用不均,加密潛力較大,因此,開展井網(wǎng)井距的研究可為研究區(qū)井網(wǎng)加密提供有力的技術(shù)支撐。

    2 井網(wǎng)井距確定方法

    2.1 經(jīng)濟(jì)評價法

    經(jīng)濟(jì)評價方法綜合考慮了地質(zhì)、開發(fā)和經(jīng)濟(jì)等因素,可計算出極限井網(wǎng)密度和合理井網(wǎng)密度。計算公式如下:

    (2)經(jīng)濟(jì)合理井網(wǎng)密度:

    按照氣價為1.47元/m3,評價期為20年的情況下,計算得研究區(qū)的經(jīng)濟(jì)極限井距為410.2 m,經(jīng)濟(jì)合理井距為459.8 m(表1)。

    表1 經(jīng)濟(jì)評價法合理井距

    2.2 合理采氣速度法

    合理采氣速度法的基本原理是:根據(jù)地質(zhì)和流體物性,計算在一定的生產(chǎn)壓差下,滿足合理采氣速度要求所需的氣井?dāng)?shù),進(jìn)而求出井網(wǎng)密度。計算公式如下:

    在不同的采氣速度下,運用以上公式對DK13井區(qū)合理井距進(jìn)行了計算,已知近10年目標(biāo)區(qū)采氣速度在3%左右,則合理井距應(yīng)在800 m左右(表2)。

    表2 合理采氣速度法合理井距

    2.3 規(guī)定單井產(chǎn)量法

    根據(jù)氣井采氣速度和單井產(chǎn)量,計算出所需氣井?dāng)?shù),求出井網(wǎng)密度。計算公式如下:

    在采氣速度為2.5%的情況下,當(dāng)氣井產(chǎn)量為0.8×104m3/d時,平均井距為1299 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1×104m3/d時,平均井距為1453 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1.2×104m3/d時,平均井距為1591 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1.5×104m3/d時,平均井距為1779 m。

    在采氣速度為3.5%的情況下,當(dāng)氣井產(chǎn)量為0.8×104m3/d時,平均井距為1098 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1×104m3/d時,平均井距為1228 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1.2×104m3/d時,平均井距為1345 m;當(dāng)氣井產(chǎn)量為1.5×104m3/d時,平均井距為1504 m。

    規(guī)定大牛地氣田氣井年生產(chǎn)天數(shù)為330 d,目標(biāo)區(qū)單井平均日產(chǎn)氣量為(1.0~1.2)×104m3/d,合理井距在1000~1500 m之間(表3)。

    表3 規(guī)定單井產(chǎn)能法計算井距

    2.4 儲量豐度法

    根據(jù)川東石炭系氣藏開發(fā)的經(jīng)驗,儲量豐度與單井的經(jīng)濟(jì)極限半徑存在一定的關(guān)系,其具體的關(guān)系式如下:

    低滲區(qū):r=1.43×103/R0.5

    高滲區(qū):r=1.13×103/R0.5

    式中:

    r—單井半徑,m;

    R—豐度,108m3·km-2

    大牛地氣田DK13井區(qū)為低滲透氣藏,按照計算公式處理,具體結(jié)果為:研究區(qū)儲量豐度為3.00×108m3/km2,計算其井距為825.61 m(表4)。

    表4 儲量豐度法合理井距

    2.5 試井解釋法

    針對研究區(qū)低孔低滲特征,壓恢試井關(guān)井壓力恢復(fù)穩(wěn)定時間長,氣井泄氣半徑認(rèn)識不充分的現(xiàn)狀,應(yīng)用Saphir軟件中反卷積模式,結(jié)合實際生產(chǎn)情況,進(jìn)行了3口井12井次壓恢試井解釋,解釋所得泄氣半徑表。

    目標(biāo)區(qū)平均泄氣半徑381m,其中盒3氣層單采氣井平均泄氣半徑373 m,山1氣層單采氣井平均泄氣半徑387 m(表5),各井泄氣半徑分布在300~400 m之間,則目標(biāo)區(qū)合理井距應(yīng)在600~800 m之間。

    2.6 TOPAZE動態(tài)分析法

    應(yīng)用TOPAZE軟件氣井垂直管流計算將氣井井口壓力折算至井底,折算井底壓力與實測井底流壓基本吻合,再根據(jù)氣井生產(chǎn)動態(tài)及井底壓力變化計算26口氣井壓降儲量及泄氣半徑(表6)。

    目標(biāo)區(qū)平均泄氣半徑229.2 m,其中盒3氣層單采氣井平均泄氣半徑249.2 m,山1氣層單采氣井平均泄氣半徑241.3 m,合采氣井平均泄氣半徑207.6 m。各井泄氣半徑主要分布在200~300 m之間,則目標(biāo)區(qū)合理井距應(yīng)在400~600 m之間。

    2.7 數(shù)值模擬法

    在DK13井區(qū)選出Ρ1s1、Ρ1x2、Ρ1x3及合采的井一共7口,用數(shù)值模擬的方法進(jìn)行單井?dāng)?shù)模,預(yù)測其經(jīng)濟(jì)極限下的累計產(chǎn)氣量,換算成地質(zhì)儲量后得出泄氣半徑(表7)。

    計算得平均泄氣半徑為345 m,其中盒3單采井泄氣半徑為273 m,盒2單采井泄氣半徑為447 m,山1單采井泄氣半徑為306 m,合采井泄氣半徑為366 m。各井平均泄氣半徑分布在300~400 m左右,則目標(biāo)區(qū)合理井距應(yīng)在600~800 m左右。

    2.8 Topaze軟件動態(tài)分析法——水平井

    DK13井區(qū)水平井的主要生產(chǎn)層位位于Ρ1s1,不穩(wěn)定流動法分析6口水平井所得泄氣半徑見表8。

    分析得平均泄氣半徑274.8m,山2單采井為185m,山1單采井為293m,各井泄氣半徑分布在250~350m之間,則目標(biāo)區(qū)水平井合理井距應(yīng)在500~700m之間。

    表5 試井分析法合理井距

    表6 TOPAZE泄氣半徑及壓降儲量結(jié)果表

    表7 數(shù)值模擬計算泄氣半徑結(jié)果

    表8 試井分析法計算水平井泄氣半徑

    3 計算結(jié)果對比分析

    各方法計算所得目標(biāo)區(qū)合理井距見表9,由經(jīng)濟(jì)評價法可知經(jīng)濟(jì)極限井距為410 m,儲量豐度法、試井解釋法、TOPAZE分析法、數(shù)值模擬法4種方法計算結(jié)果較為一致,合理采氣速度法和規(guī)定單井產(chǎn)量法因為考慮目標(biāo)區(qū)合理采氣速度和產(chǎn)能等因素,所以計算結(jié)果略大,結(jié)合考慮目標(biāo)區(qū)經(jīng)濟(jì)效益、儲量控制程度及采氣速度認(rèn)為目標(biāo)區(qū)合理井距在600~800 m。

    表9 各種方法合理井距計算結(jié)果

    實際井網(wǎng)部署時應(yīng)以地震解釋及地質(zhì)研究成果為基礎(chǔ),首先在儲層有效厚度大、孔隙度高、含氣飽和度高的儲量高豐度地區(qū)部署新井,逐漸向外推移;同時,考慮到河道方向儲層發(fā)育較穩(wěn)定、連通程度高、垂直于河道方向儲層連通性變差的情況,沿河道方向可適當(dāng)拉大井距,垂直于河道方向可適當(dāng)縮小井距。

    4 井網(wǎng)適應(yīng)性

    井網(wǎng)形式應(yīng)適應(yīng)砂體的走向和分布,能較高程度地控制儲量,結(jié)合國內(nèi)外大量氣田開發(fā)經(jīng)驗及大牛地氣田的實際情況,低滲透巖性氣藏應(yīng)采用不規(guī)則形狀的基礎(chǔ)井網(wǎng)。井網(wǎng)的布局應(yīng)考慮砂體展布方向、儲層物性、產(chǎn)氣規(guī)模、氣層重疊等因素。

    大牛地氣田為海陸交互相沉積,主要發(fā)育河流相、三角洲相、障壁沙壩,砂體展布變化較大,非均質(zhì)性強(qiáng)。沉積特征和強(qiáng)非均質(zhì)性導(dǎo)致儲層展布形態(tài)不規(guī)則、儲層物性變化大、不同井區(qū)主力儲層分布差異大,儲量疊合程度變化大??紤]以上因素,建議在研究區(qū)采用不規(guī)則井網(wǎng)布局。不規(guī)則井網(wǎng)有利于有效控制儲層及天然氣富集區(qū)、提高砂體鉆遇率,并且不規(guī)則井網(wǎng)也便于的開發(fā)后期根據(jù)實際情況進(jìn)行靈活調(diào)整。

    5 結(jié)論

    (1)井網(wǎng)井距確定應(yīng)以經(jīng)濟(jì)極限井距為最低限度,并結(jié)合經(jīng)濟(jì)評價和其它方法綜合確定。

    (2)由單井產(chǎn)量法計算井網(wǎng)井距的原理可知,此方法適用于新區(qū),計算的結(jié)果跟其他方法計算的結(jié)果有較大的偏差。

    (3)研究區(qū)依據(jù)沉積相及強(qiáng)非均質(zhì)特征,建議采用不規(guī)則井網(wǎng)。

    符號說明

    ER—采收率,f;

    I—單井總投資,萬元;

    O—氣操作費用,元/m3;

    Ta —氣稅收率,f;

    R—貸款利率,f;

    T—評價年限,年;

    a —氣商品率,f;

    LR—合理利潤,LR=0.2 P;

    P—氣價,元/m3

    s—井網(wǎng)密度,井/km3;

    Vg—采氣速度,%;

    G—地質(zhì)儲量,108m3;

    A—含氣面積,km3;

    qr—規(guī)定單井產(chǎn)氣量,104m3/d;

    η—單井利用率,f;

    Ty-年有效生產(chǎn)時間,d;

    b—單位換算系數(shù);

    △p—生產(chǎn)壓差,MPa;

    r—單井半徑,m;

    R—儲量豐度,108m3/km2。

    1 李士倫.天然氣工程[M].北京:石油工業(yè)出版社.2000.

    2 黃炳光.實用油藏工程與動態(tài)分析方法[M].北京:石油工業(yè)出版社.1998.

    3 王鳴華.氣藏工程[M].北京:石油工業(yè)出版社,1997.

    4 汪周華,郭平.大牛地低滲透氣田試采井網(wǎng)井距研究[J].西南石油學(xué)院學(xué)報.2004,26(4):18-20.

    5 李爽,朱新佳.低滲透氣田合理井網(wǎng)井距研究[J].特種油氣藏.2010,17(5):73-76.

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