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    高性能水泥基灌漿料高溫后抗壓強(qiáng)度退化規(guī)律

    2014-10-12 01:00:30袁廣林李慶濤張倩茜
    建筑材料學(xué)報(bào) 2014年3期
    關(guān)鍵詞:靜置常溫試塊

    袁廣林, 李 青, 李慶濤, 張倩茜

    (1.中國礦業(yè)大學(xué) 江蘇省土木工程環(huán)境災(zāi)變與結(jié)構(gòu)可靠性重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 徐州 221008;2.中國礦業(yè)大學(xué) 力學(xué)與建筑工程學(xué)院,江蘇 徐州 221008;3.大地工程開發(fā)(集團(tuán))有限公司 選煤設(shè)計(jì)研究院,天津 300381)

    近年來,高性能水泥基灌漿料由于超早強(qiáng)、大流動(dòng)度、無收縮以及施工方便等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于建筑結(jié)構(gòu)加固工程.國內(nèi)外學(xué)者對(duì)高性能水泥基灌漿料的力學(xué)性能進(jìn)行了研究,取得了一定的成果[1],并得以應(yīng)用[2-4],同時(shí)中國也已經(jīng)正式頒布實(shí)施有關(guān)水泥基灌漿料的應(yīng)用技術(shù)規(guī)范[5-6].但對(duì)高性能水泥基灌漿料高溫后的性能研究尚未見相關(guān)報(bào)道.而建筑火災(zāi)的頻繁發(fā)生[7-8],對(duì)采用高性能水泥基灌漿料的結(jié)構(gòu)受火后性能進(jìn)行評(píng)估,使得開展水泥基灌漿料高溫后力學(xué)性能的研究具有重要意義和工程應(yīng)用價(jià)值.

    水泥基灌漿料遭受高溫后,其表觀特征和力學(xué)性能都將發(fā)生改變,而這些改變受很多因素的影響,如養(yǎng)護(hù)方式、火災(zāi)最高溫度、高溫持續(xù)時(shí)間、高溫后的冷卻方式及靜置時(shí)間等.考慮到現(xiàn)場施工條件、受火情況和滅火方式的復(fù)雜性,本文通過對(duì)摻水率(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)、受火溫度、靜置時(shí)間及冷卻方式均不同的水泥基灌漿料試塊進(jìn)行試驗(yàn),來研究高溫后水泥基灌漿料力學(xué)性能的變化規(guī)律,從而為今后高性能灌漿料加固結(jié)構(gòu)受火后的性能評(píng)估提供參考.

    1 試驗(yàn)

    1.1 試塊制作與分組

    試驗(yàn)選用的水泥基灌漿料為某公司生產(chǎn)的CGM-1加固型高強(qiáng)無收縮灌漿料,成分為水泥、細(xì)骨料、外加劑及礦物摻和料,骨料粒徑大于4.75mm,1d膨脹率為0.002%.

    試驗(yàn)設(shè)計(jì)考慮3種摻水率(12%,14%,16%)(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)、4個(gè)受熱溫度(150,300,450,600℃)、6個(gè)靜置時(shí)間點(diǎn)(1,3,7,14,28,56d)和2種冷卻方式(自然冷卻和噴水冷卻),制作高溫試塊144組,每組3塊;另制作3組常溫試塊進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn).試塊尺寸均為100mm×100mm×100mm,標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d,取出放置14d后進(jìn)行高溫試驗(yàn).常溫下,摻水率為12%,14%,16%的灌漿料28d立方體抗壓強(qiáng)度分別為74.2,67.8,59.5MPa.

    1.2 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)加熱設(shè)備采用中國礦業(yè)大學(xué)建筑結(jié)構(gòu)與材料實(shí)驗(yàn)室研發(fā)的GWD-05型專用高溫加熱爐.連接在高溫計(jì)上的熱電偶用來測量爐內(nèi)溫度,通過控制儀實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)溫度的自動(dòng)控制.

    試驗(yàn)升溫速度約10℃/min,達(dá)到目標(biāo)溫度后保持90min,然后取出試塊,對(duì)其進(jìn)行自然冷卻或噴水冷卻,冷卻至常溫,在室內(nèi)分別放置1,3,7,14,28,56d后進(jìn)行加載試驗(yàn).

    加載試驗(yàn)采用 WE-1000A型液壓式壓力試驗(yàn)機(jī),加載速度控制在3~5kN/s.

    1.3 試驗(yàn)現(xiàn)象

    水泥基灌漿料試塊由室溫分別加熱到150,300,450,600℃,經(jīng)歷自然冷卻或噴水冷卻后,灌漿料試塊的表面特征發(fā)生了一系列變化:隨著受火溫度的升高,試塊表面顏色由原色依次變?yōu)榇u紅色、暗紅色、灰白色,自然冷卻或噴水冷卻情況下試塊顏色接近,噴水冷卻較自然冷卻略微泛白;在溫度t≤150℃時(shí),試塊表面幾乎無裂紋,當(dāng)達(dá)到300℃時(shí),試塊表面出現(xiàn)非常有限的幾條細(xì)小裂紋,但當(dāng)溫度達(dá)到450,600℃時(shí),表面裂紋明顯增多,且逐漸連通,溫度越高,裂紋寬度相對(duì)越大,并且發(fā)現(xiàn)摻水率為12%試塊的高溫裂縫少于摻水率為14%,16%的試塊.同時(shí),隨著溫度的升高,水泥基灌漿料試塊質(zhì)量損失現(xiàn)象越來越明顯,600℃高溫后試塊明顯變輕,其表面也呈現(xiàn)出較明顯的疏松狀況.試驗(yàn)現(xiàn)象具體見表1.

    表1 高溫后立方體試塊外觀特征一覽表Table 1 Check list of apparent phenomena after exposure to high temperature

    1.4 試件破壞特征

    不同溫度下的灌漿料立方體試塊加載后破壞形態(tài)與混凝土類似,最終試塊破壞形成兩個(gè)對(duì)頂?shù)慕清F形破壞面.原因是試塊受壓時(shí),灌漿料試塊的橫向變形受到試塊與壓力機(jī)墊板間摩擦力的約束,形成“套箍”作用.在此作用下,試塊與墊板的接觸面局部處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài),故形成兩個(gè)對(duì)頂?shù)慕清F形破壞面.

    和普通混凝土相比,灌漿料的破壞表現(xiàn)出更為明顯的脆性.對(duì)于試驗(yàn)溫度t≤300℃的試塊,其破壞形態(tài)與常溫試塊差別很小,中心強(qiáng)度很高,隨著溫度的升高,逐漸表現(xiàn)出一定的塑性.當(dāng)最高溫度達(dá)到450~600℃時(shí),試塊上下端的裂縫和邊角缺損情況漸趨嚴(yán)重,細(xì)骨料與膠凝材料剝離現(xiàn)象明顯,核心部分面積逐漸減小,經(jīng)噴水冷卻后試塊的破壞更為嚴(yán)重.

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 摻水率對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響

    以受火后靜置14d的水泥基灌漿料為例,不同摻水率條件下水泥基灌漿料抗壓強(qiáng)度變化趨勢(shì)見圖1.

    圖1 不同摻水率條件下試塊抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系Fig.1 Relation of compressive strength with temperature under different water addition ratio

    由圖1可以看出,在自然冷卻條件下,摻水率為14%,16%的灌漿料試塊的抗壓強(qiáng)度與摻水率為12%的灌漿料相比,抗壓強(qiáng)度最大差值均出現(xiàn)在450℃,分別相差16.2,23.6MPa;在噴水冷卻條件下,摻水率為14%的試塊抗壓強(qiáng)度與摻水率為12%的試塊相比最大差值出現(xiàn)在450℃時(shí),相差19.4MPa,摻水率為16%的試塊抗壓強(qiáng)度與摻水率為12%的試塊相比最大差值出現(xiàn)在600℃,相差23.3MPa.導(dǎo)致這種現(xiàn)象的原因是:摻水率為12%的灌漿料試塊在受火溫度高于300℃時(shí)產(chǎn)生的裂縫較摻水率為14%,16%的試塊少,因此在受火溫度超過300℃時(shí),其抗壓強(qiáng)度要遠(yuǎn)高于后兩者的抗壓強(qiáng)度.

    依據(jù)上述分析結(jié)果,下文主要分析水泥基灌漿料摻水率為12%時(shí),受火溫度、靜置時(shí)間與冷卻方式對(duì)其抗壓強(qiáng)度的影響.

    2.2 受火溫度對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響

    水泥基灌漿料在摻水率為12%的條件下,其抗壓強(qiáng)度與受火溫度的關(guān)系如圖2所示.由圖2可以看出,隨著溫度的升高,經(jīng)歷不同冷卻方式灌漿料抗壓強(qiáng)度的總體變化趨勢(shì)是下降的.在自然冷卻條件下,當(dāng)溫度由150℃升至450℃時(shí),其抗壓強(qiáng)度下降較緩慢;在噴水冷卻條件下,溫度從常溫升至450℃時(shí),其抗壓強(qiáng)度均出現(xiàn)先降低后有一定恢復(fù)的趨勢(shì).總體來看,在兩種冷卻方式下,當(dāng)受火溫度超過450℃時(shí),由于水泥水化產(chǎn)物的嚴(yán)重破壞,灌漿料抗壓強(qiáng)度下降較明顯.

    圖2 試塊抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系Fig.2 Relation of compressive strength with temperature

    以冷卻后靜置7d為例,來分析水泥基灌漿料抗壓強(qiáng)度隨溫度的變化規(guī)律.在自然冷卻條件下,當(dāng)受火溫度為150,300,450,600℃時(shí),試塊的抗壓強(qiáng)度分別為常溫試塊的82.7%,77.1%,69.5%,50.8%.當(dāng)受火溫度t≤150℃時(shí),試塊內(nèi)自由水的蒸發(fā)使得試塊內(nèi)部形成毛細(xì)裂縫和孔隙,造成材料抗壓強(qiáng)度下降較快;當(dāng)150℃<t≤450℃時(shí),隨著溫度的升高,試塊抗壓強(qiáng)度退化速率有所減緩.造成這一現(xiàn)象的主要原因是在150℃<t≤450℃時(shí),隨著受火溫度提高,骨料和水泥凝膠體的體積有所膨脹,填補(bǔ)或部分填補(bǔ)了毛細(xì)裂縫和孔隙,骨料咬合作用也有所增強(qiáng),故抗壓強(qiáng)度降低幅度減緩;之后繼續(xù)升溫,C-S-H 凝膠開始大量分解,Ca(OH)2脫水分解生成CaO,而石英在500℃以上高溫時(shí)也由穩(wěn)定的α型石英轉(zhuǎn)變?yōu)棣滦褪?,?dǎo)致體積快速膨脹,內(nèi)部裂縫大量增加,使得強(qiáng)度降低較快.在噴水冷卻條件下,當(dāng)受火溫度為150,300,450,600℃時(shí),試塊的抗壓強(qiáng)度分別為常溫試塊的84.0%,64.5%,74.7%,73.8%.在t=300℃時(shí),出現(xiàn)抗壓強(qiáng)度的一個(gè)低谷值,原因是試塊遭受高溫后突然噴水冷卻,造成灌漿料試塊外表面溫度驟然降低,導(dǎo)致水泥基灌漿料強(qiáng)度下降.在t≤150℃時(shí),由于受火溫度較低,噴水冷卻雖因水的存在而造成外表面溫度降低,但內(nèi)外溫度差較小,故對(duì)試塊內(nèi)部造成損傷較小.而當(dāng)150℃<t≤300℃時(shí),灌漿料試塊體積膨脹,高溫增強(qiáng)的骨料咬合作用由于水的提供又會(huì)減弱,所以在t=300℃時(shí),出現(xiàn)抗壓強(qiáng)度的一個(gè)低谷值.當(dāng)t超過300℃時(shí),Ca(OH)2大量分解生成CaO,在噴水冷卻的條件下CaO吸水重新生成Ca(OH)2,然后和空氣中的CO2作用生成CaCO3,從而使高溫后灌漿料強(qiáng)度有所恢復(fù).但當(dāng)達(dá)到600℃時(shí),由于高溫破壞嚴(yán)重,試塊強(qiáng)度很難恢復(fù),所以強(qiáng)度仍然較低.

    2.3 靜置時(shí)間對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響

    以摻水率為12%的水泥基灌漿料為例,在兩種冷卻方式條件下其抗壓強(qiáng)度與高溫后靜置時(shí)間的關(guān)系見圖3.

    圖3 試塊抗壓強(qiáng)度與靜置時(shí)間的關(guān)系Fig.3 Relation of compressive strength with standing time

    由圖3(a)可知,對(duì)于自然冷卻的試塊,當(dāng)t≤450℃時(shí),其抗壓強(qiáng)度在靜置前期波動(dòng)比較明顯,當(dāng)t=150,300,450℃時(shí),都在靜置3~7d內(nèi)出現(xiàn)抗壓強(qiáng)度的最小值,該最小值在以上3種受火溫度下分別為常溫下試塊抗壓強(qiáng)度 的 81.7%,77.1%,69.5%.在達(dá)到最低點(diǎn)后,其抗壓強(qiáng)度開始緩慢回升,以后漸趨平穩(wěn).在靜置56d時(shí),其抗壓強(qiáng)度分別為常溫試塊的86.0%,86.9%,85.4%.當(dāng)t=600℃時(shí),其抗壓強(qiáng)度隨靜置時(shí)間的增加波動(dòng)不大,在靜置56d時(shí),試塊抗壓強(qiáng)度為常溫試塊的41.4%.這是因?yàn)楫?dāng)600℃時(shí)材料破壞嚴(yán)重,自然冷卻條件下試塊強(qiáng)度嚴(yán)重降低且很難恢復(fù),所以試塊抗壓強(qiáng)度隨靜置時(shí)間的增加而持續(xù)下降.

    由圖3(b)可知,對(duì)于噴水冷卻的試塊,其抗壓強(qiáng)度在靜置1d時(shí)出現(xiàn)最小值,該最小值在t=150,300,450,600℃時(shí)為常溫試塊抗壓強(qiáng)度的76.1%,71.0%,63.9%,48.5%.其原因是噴水冷卻造成灌漿料試塊外表面溫度驟然降低,內(nèi)外溫度差產(chǎn)生不均勻的溫度場,對(duì)試塊造成材料的損傷,這種損傷在1d時(shí)未能得到恢復(fù),因此在此時(shí)出現(xiàn)最小值.在靜置前期試塊抗壓強(qiáng)度波動(dòng)比較明顯,材料強(qiáng)度有所恢復(fù),這是由于隨時(shí)間的推移,水分的參與使材料中Ca(OH)2和CaO吸收水分并結(jié)合空氣中的CO2進(jìn)一步生成CaCO3,從而強(qiáng)度得以提高.在經(jīng)過短暫波動(dòng)后,強(qiáng)度再次回落,以后漸趨平穩(wěn).最終在靜置56d后,4種受火溫度下試塊的抗壓強(qiáng)度分別達(dá)到常溫試塊的75.6%,64.0%,80.7%,59.2%.

    2.4 冷卻方式對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響

    由圖2中靜置時(shí)間為28d,摻水率為12%的水泥基灌漿料高溫后抗壓強(qiáng)度與冷卻方式的關(guān)系可以看出,當(dāng)t=150℃時(shí),自然冷卻與噴水冷卻條件下試塊的抗壓強(qiáng)度分別是67.0,62.4MPa,為常溫下立方體試塊抗壓強(qiáng)度的90.3%,84.1%;當(dāng)t=300℃時(shí),自然冷卻與噴水冷卻條件下試塊的抗壓強(qiáng)度分別是67.8,65.2MPa,為常溫下立方體試塊抗壓強(qiáng)度的91.4%,87.9%;隨著受火溫度的升高,當(dāng)t=450℃時(shí),經(jīng)歷自然冷卻與噴水冷卻之后的試塊抗壓強(qiáng)度分別是66.2,69.1MPa,為常溫下立方體試塊抗壓強(qiáng)度的89.2%,93.1%;溫度繼續(xù)升高至600℃,試塊嚴(yán)重破壞,經(jīng)歷自然冷卻后,試塊抗壓強(qiáng)度是37.9MPa,為常溫試塊的51.1%,經(jīng)歷噴水冷卻后,試塊的抗壓強(qiáng)度為47.9MPa,恢復(fù)至常溫試塊的64.6%.

    由圖2還可以看出,在靜置時(shí)間相同的條件下,當(dāng)受火溫度不太高時(shí)(不大于300℃),噴水冷卻對(duì)試塊強(qiáng)度的恢復(fù)作用有限;在受火溫度較高(不小于450℃)時(shí),隨受火溫度的升高,噴水冷卻對(duì)試塊的強(qiáng)度恢復(fù)作用較明顯.產(chǎn)生這種情況的原因是:當(dāng)受火溫度不太高時(shí),高性能水泥基灌漿料的水泥水化產(chǎn)物損傷較輕,但噴水冷卻造成溫度驟降,由此造成其內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)一步損傷,而噴水冷卻中水分的參與對(duì)受火后灌漿料的強(qiáng)度恢復(fù)影響不大.隨著受火溫度的升高(不小于450℃),高性能水泥基灌漿料的水泥水化產(chǎn)物破壞更加嚴(yán)重,與自然冷卻相比,在噴水冷卻條件下,水分的參與可使生成的Ca(OH)2和空氣中的CO2作用生成CaCO3,強(qiáng)度恢復(fù)較明顯,導(dǎo)致在經(jīng)歷較高溫度后噴水冷卻灌漿料的強(qiáng)度超過了自然冷卻灌漿料的強(qiáng)度.

    3 結(jié)論

    (1)在自然冷卻與噴水冷卻條件下,摻水率為12%的水泥基灌漿料受火后的抗壓強(qiáng)度明顯高于摻水率為14%和16%的水泥基灌漿料.

    (2)水泥基灌漿料受高溫或火災(zāi)作用后,其立方體抗壓強(qiáng)度隨溫度的升高總體呈下降趨勢(shì).

    (3)受火災(zāi)作用后水泥基灌漿料抗壓強(qiáng)度在前期波動(dòng)比較大,隨著時(shí)間的推移逐漸趨于穩(wěn)定.自然冷卻情況下在高溫后3~7d出現(xiàn)抗壓強(qiáng)度最小值,噴水冷卻情況下在高溫后1d左右出現(xiàn)抗壓強(qiáng)度最小值.

    (4)在靜置時(shí)間相同的條件下,當(dāng)受火溫度不太高時(shí)(不大于300℃),噴水冷卻對(duì)試塊強(qiáng)度的恢復(fù)作用有限;在受火溫度較高時(shí),隨受火溫度的升高,噴水冷卻對(duì)試塊的強(qiáng)度恢復(fù)作用較明顯.

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