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    強(qiáng)夯法加固浙北1000kV變電站碎石土地基施工參數(shù)優(yōu)化研究

    2014-10-11 23:33:44黃磊龔曉南俞建霖陳若曦
    中國建筑科學(xué) 2014年8期
    關(guān)鍵詞:現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)高填方強(qiáng)夯法

    黃磊 龔曉南 俞建霖 陳若曦

    摘 要:運(yùn)用多種手段對(duì)浙北1000kV特高壓變電站回填碎石土地基進(jìn)行了不同強(qiáng)夯施工參數(shù)情況下加固效果的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究,介紹了三個(gè)不同試夯區(qū)的施工參數(shù)以及現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的結(jié)果。對(duì)高填方地基,選擇合適的夯能和施工工藝對(duì)地基加固效果有重大影響,通過對(duì)三個(gè)強(qiáng)夯施工參數(shù)不同的試夯區(qū)的加固效果檢測(cè),最后確定大面積強(qiáng)夯施工時(shí)采用5000kN.m夯能,正三角形布置,5.0m夯點(diǎn)間距,按不跳點(diǎn)強(qiáng)夯和滿夯的施工工藝進(jìn)行。

    關(guān)鍵詞:變電站;高填方;強(qiáng)夯法;現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn);加固效果

    1.引言

    隨著工程建設(shè)規(guī)模的不斷擴(kuò)大,越來越多的工程尤其是電廠、變電站、石化和機(jī)場(chǎng)等工程的選址都會(huì)選在山地或丘陵地帶,以保護(hù)環(huán)境和節(jié)約用地,因此,這些工程的地基大部分都為高填方地基。而強(qiáng)夯法,又稱動(dòng)力密實(shí)法,是用起重機(jī)器將質(zhì)量為10噸~40噸的夯錘起吊到6~30m的高度后自由下落,產(chǎn)生強(qiáng)大的沖擊能量,對(duì)地基進(jìn)行強(qiáng)力夯實(shí),從而提高地基承載力降低其壓縮性的地基處理方法。浙北1000kV變電站場(chǎng)地受山區(qū)丘陵控制,地形起伏較大,地表高程變化的范圍一般在36.30~93.72m之間,如果場(chǎng)地平整后最終標(biāo)高按67m考慮,則最大回填高度達(dá)26m左右。而強(qiáng)夯法在處理回填土地基方面得到了廣泛的應(yīng)用,但對(duì)于不同場(chǎng)地結(jié)合不同的地質(zhì)條件,強(qiáng)夯工藝及施工參數(shù)存在較大差異[1]。為了確定強(qiáng)夯法處理浙北1000kV變電站回填土地基的可行性,檢測(cè)經(jīng)強(qiáng)夯處理后地基加固效果是否滿足超高壓變電站場(chǎng)地的要求;為了取得大面積強(qiáng)夯施工時(shí)的強(qiáng)夯控制參數(shù)及指標(biāo),現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了強(qiáng)夯試驗(yàn),分別設(shè)置了三個(gè)不同的試夯區(qū),本文著重介紹通過三個(gè)試夯區(qū)的強(qiáng)夯試驗(yàn)優(yōu)化大面積強(qiáng)夯施工參數(shù)的問題。

    2.試夯區(qū)概況

    2.1 工程地質(zhì)條件

    站址區(qū)內(nèi)地貌為構(gòu)造低山剝蝕丘陵區(qū),地貌主要為渾圓狀的低山,地形起伏較大,地表高程變化的范圍一般在36.30m~93.72m之間。根據(jù)前期勘測(cè)資料[2],站址區(qū)第四系地層為粘性土、碎石及全風(fēng)化粉砂巖,下伏強(qiáng)風(fēng)化、中等風(fēng)化粉砂巖。其巖性自上至下分別為:

    (1)素填土:黃褐色,主要由粘性土組成,厚度4.20m。

    (2)粉質(zhì)粘土:灰黃、黃褐色,可塑,含少量鐵質(zhì)結(jié)核,無搖震反應(yīng),稍有光滑,干強(qiáng)度中等、韌性中等,以粉質(zhì)粘土為主,局部相變?yōu)檎惩粒植加谇鹆晟狡碌谋韺?,厚度一般?.40m~5.30m。

    (3)碎石(中密)

    雜色,母巖成分為粉砂巖,顆粒級(jí)配差,呈棱角狀,磨圓差,排列無序,中等風(fēng)化,混多量粘性土,厚度一般為1.30m~6.90m。

    (4)粉砂巖(全風(fēng)化)

    灰黃色,主要礦物成分為石英、長石,散體結(jié)構(gòu),全風(fēng)化,巖石結(jié)構(gòu)基本破壞,但尚可辨認(rèn),有殘余結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,巖體呈砂狀,厚度一般為0.40m~4.00m。

    (5)粉砂巖(強(qiáng)風(fēng)化)

    灰黃色,主要礦物成分為石英、長石,泥質(zhì)膠結(jié),細(xì)粒結(jié)構(gòu),中厚層構(gòu)造,呈碎塊狀,強(qiáng)風(fēng)化,巖石結(jié)構(gòu)大部分破壞,厚度一般為0.60m~4.90m。

    (6)粉砂巖(中等風(fēng)化)

    黃褐色、灰色,主要礦物成分為石英、長石,泥質(zhì)膠結(jié),鈣質(zhì)膠結(jié),細(xì)粒結(jié)構(gòu),中厚層構(gòu)造,呈塊狀,中等風(fēng)化,結(jié)構(gòu)大部分完好。

    2.2 試夯區(qū)強(qiáng)夯參數(shù)的設(shè)置

    本場(chǎng)地原土層較厚,因此在原土層進(jìn)行強(qiáng)夯置換之后再進(jìn)行回填土強(qiáng)夯施工。由于回填厚度大,采用分層回填強(qiáng)夯施工的方法,每層回填土厚度4m,回填料就地取自山體開挖的碎石料,夾雜少量粘土。三個(gè)試夯區(qū)的大小均為27m*27m,各試夯區(qū)強(qiáng)夯參數(shù)設(shè)置如下表所示:

    3.現(xiàn)場(chǎng)強(qiáng)夯試驗(yàn)結(jié)果

    3.1 平均累計(jì)夯沉量與夯擊次數(shù)的關(guān)系

    在Ⅰ區(qū)的三遍強(qiáng)夯過程中選9個(gè)有代表性的夯點(diǎn)(每遍選3個(gè)),在Ⅱ、Ⅲ區(qū)選取9個(gè)有代表性的夯點(diǎn)進(jìn)行分析,如圖1所示。

    由圖1可看出,當(dāng)夯擊能量分別為4200kN.m和5000kN.m時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)的平均累計(jì)夯沉量分別為115.2cm、162.1cm和162.8cm。在不同的夯擊次數(shù)下Ⅲ區(qū)的夯沉量稍大于Ⅱ區(qū)對(duì)應(yīng)夯擊次數(shù)下的夯沉量,但總體二者曲線幾乎重合,而隨著夯能的增加可以看出Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的最終夯沉量明顯大于Ⅰ區(qū)的累計(jì)夯沉量,說明平均累計(jì)夯沉量受夯點(diǎn)間距和夯點(diǎn)布置形式的影響較小于夯能的影響。至于夯點(diǎn)間距對(duì)夯坑沉降變形的影響楊建國[3]等認(rèn)為在同樣夯能下夯點(diǎn)間距越大則夯坑沉降變形越大。由于本工程夯點(diǎn)間距只有4.2m和5.0m,二者只相差了0.8m,所以在同樣夯能的情況下Ⅲ區(qū)的平均累計(jì)夯沉量只是稍大于Ⅱ區(qū),從某種程度上也驗(yàn)證了文獻(xiàn)三中論點(diǎn)的正確性。從上圖還可以看出,隨著夯擊次數(shù)的增加夯坑深度的增加逐漸減少,到最后曲線近似呈水平,所以不能為了追求地基加固效果而盲目增加夯擊次數(shù)從而導(dǎo)致夯擊能的浪費(fèi)。

    3.2 超重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)

    在Ⅰ區(qū)、Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)夯前、夯后分別進(jìn)行超重型動(dòng)力觸探,根據(jù)打入的難易程度來判斷地基在夯前夯后的工程特性。分別將夯前和夯后同一動(dòng)力觸探孔位的數(shù)據(jù)繪成曲線圖如下(圖中動(dòng)力觸探擊數(shù)為現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)未經(jīng)修正)。

    從圖2可以看出,強(qiáng)夯之后動(dòng)力觸探擊數(shù)有了較高程度的提高。在Ⅰ區(qū)內(nèi),深度5.4m以上動(dòng)力觸探擊數(shù)較夯前有所增加而5.4m以下基本無增加,且地表以下1.0m范圍內(nèi)動(dòng)探擊數(shù)在7擊以下,說明在4200kN.m夯能正方形布置作用下該地基的有效加固深度大概為5.4m,但表層加固效果較差,有效深度范圍內(nèi)動(dòng)力觸探擊數(shù)平均值由3.7增加到8.9,增幅243%左右;在Ⅱ區(qū)內(nèi),深度6.0m以上動(dòng)力觸探擊數(shù)較夯前有所增加而6.0m以下基本無增加,有效加固深度大概為6.0m,且在滿夯作用下表層土的加固效果好于Ⅰ區(qū),有效深度范圍內(nèi)動(dòng)力觸探擊數(shù)平均值由4.9增加到15.2,增幅310%左右;在Ⅲ區(qū)內(nèi),深度6.2m以上動(dòng)力觸探擊數(shù)較夯前有所增加而6.2m以下基本無增加,有效加固深度大概為6.2m,且表層土加固效果也好于Ⅰ、Ⅱ區(qū),有效深度范圍內(nèi)動(dòng)力觸探擊數(shù)平均值由5.0增加到17.1,增幅340%左右;經(jīng)上述分析,在采用梅納公式[4]計(jì)算有效加固深度時(shí),建議對(duì)碎石土回填強(qiáng)夯地基采用0.26~0.28的修正系數(shù)。夯能越大動(dòng)力觸探擊數(shù)越高、有效加固深度越大,土體越密實(shí);采用一遍不跳點(diǎn)強(qiáng)夯加一遍滿夯的方式對(duì)表層土的加固效果好于采用三遍跳點(diǎn)強(qiáng)夯的方式;5000kN.m正三角形布置區(qū)的動(dòng)力觸探增加幅度和有效加固深度稍高于正方形布置區(qū)域。

    3.3瑞雷波測(cè)試

    由于瑞雷波具有頻率彌散特性,利用其彌散特性能初步地反分析地基分層剪切波速度。瑞利波波速VR代表1/2~1/3波長處土的動(dòng)力特性,根據(jù)瑞利波波速VR和剪切波速Vs之間的關(guān)系,因此可以推算深度為1/2~1/3波長處土層的平均剪切波速[5]。通過不斷改變激振器頻率,波長就隨著變化,從而可以獲得不同深度處土層的剪切波速值。在三個(gè)試夯區(qū)強(qiáng)夯結(jié)束后,分別進(jìn)行瑞雷波測(cè)試,繪出各個(gè)試夯區(qū)瑞雷波頻散曲線如圖3所示。

    從上圖可以看出,瑞雷波頻散曲線大致呈“之”字型,在深度3m以上范圍內(nèi),Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的剪切波速明顯高于Ⅰ區(qū),主要原因是Ⅰ區(qū)采用的夯能較Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)低,而且Ⅰ區(qū)采用三遍點(diǎn)夯的形式而沒有采取滿夯處理導(dǎo)致Ⅰ區(qū)表層土體相對(duì)比較松散。從Ⅰ區(qū)曲線來看,在深度4.5m處波速突然增大,而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)均在6.0m左右波速有突變,說明Ⅰ區(qū)的有效加固深度在4.5m左右而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)有效加固深度在6.0m左右。與根據(jù)動(dòng)力觸探判斷有效加固深度的結(jié)果相對(duì)比,Ⅰ區(qū)稍有差別,Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的結(jié)果大致相同。

    取一定深度(有效加固深度)范圍內(nèi)的剪切波速做對(duì)比,如表2。

    從表2可以看出,夯能越大,有效加固深度范圍內(nèi)土體剪切波速平均值越大;而夯點(diǎn)間距4.2m方形布置的Ⅰ、Ⅱ試夯區(qū)內(nèi)波速標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)大于夯點(diǎn)間距5.0m三角形布置的Ⅲ試夯區(qū),說明Ⅲ區(qū)的強(qiáng)夯加固地基的均勻性比Ⅰ、Ⅱ區(qū)要好。

    3.4 密實(shí)度和固體體積率

    為進(jìn)一步評(píng)價(jià)不同試夯區(qū)強(qiáng)夯后地基的均勻性擊壓實(shí)度,采用灌水法對(duì)地基土進(jìn)行密實(shí)度和固體體積率檢測(cè),各試夯區(qū)檢測(cè)結(jié)果見表3、4。從表中可以看出,Ⅰ區(qū)的密實(shí)度和固體體積率都達(dá)不到設(shè)計(jì)要求值0.97/0.82,而Ⅱ、Ⅲ區(qū)能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    3.5靜載荷試驗(yàn)

    本工程的靜載荷試驗(yàn)采用淺層平板載荷試驗(yàn),承壓板邊長為2.0m,面積為4m2。靜載荷試驗(yàn)的主要目的是檢測(cè)強(qiáng)夯處理之后地基承載力特征值是否滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),各個(gè)試夯區(qū)的Q~s曲線如下圖4所示。地基承載力特征值采用相對(duì)變形法選擇[6],取s/b等于0.01~0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值(s為載荷試驗(yàn)承壓板的沉降量,b為承壓板的寬度)。按照彈性理論公式[7]可以通過載荷試驗(yàn)間接推算地基土變形模量。

    式中:沉降影響系數(shù),對(duì)于方形板取0.89; 為土體泊松比,取0.25;P施加的壓力;S為P對(duì)應(yīng)的沉降量;b 為荷載板的邊長。

    當(dāng)取s/b=0.01所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為250kPa,303 kPa,476 kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為21Mpa,24Mpa,40Mpa;當(dāng)取s/b=0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為312kPa, 383kPa,576kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為17Mpa,21Mpa,32Mpa;從靜載荷試驗(yàn)結(jié)果來看,碎石土地基強(qiáng)夯后承載力均較高,全部滿足設(shè)計(jì)要求。

    4.結(jié)語

    通過對(duì)本工程試夯區(qū)強(qiáng)夯試驗(yàn)的檢測(cè)可得出以下幾條結(jié)論:

    (1) 夯坑夯沉量隨著夯擊能量和夯點(diǎn)間距的增大而增大,同時(shí)也受夯點(diǎn)布置形式的影響;隨著夯擊次數(shù)的增加,每擊產(chǎn)生的夯沉量逐漸減少,不能為了追求地基加固效果而盲目增加夯擊次數(shù)從而導(dǎo)致夯擊能的浪費(fèi)。

    (2)夯能越大動(dòng)力觸探擊數(shù)越高、有效加固深度越大,土體越密實(shí);采用一遍不跳點(diǎn)強(qiáng)夯加一遍滿夯的方式對(duì)表層土的加固效果好于采用三遍跳點(diǎn)強(qiáng)夯的方式;夯點(diǎn)間距正三角形布置區(qū)經(jīng)強(qiáng)夯加固后地基均勻性好于夯點(diǎn)間距正方形布置區(qū)域。

    (3)本試夯區(qū)地質(zhì)條件在4200kN.m夯能有效加固深度大約5.4m,5000kN.m夯能有效加固深度大約6.0m。在采用梅納公式[4]計(jì)算有效加固深度時(shí),建議對(duì)碎石土回填強(qiáng)夯地基采用0.26~0.28的修正系數(shù)。

    (4)三個(gè)試夯區(qū)在強(qiáng)夯后地基承載力特征值均滿足設(shè)計(jì)要求,但其它參數(shù)比如密實(shí)度和固體體積率并不全部滿足設(shè)計(jì)要求且地基加固效果和均勻性也不一樣。所有這些參數(shù)都關(guān)系到整個(gè)工程的施工質(zhì)量尤其是場(chǎng)地的總沉降和不均勻沉降,對(duì)于特高壓變電站這種特殊工程對(duì)質(zhì)量的控制則有更高的要求。因此,在大面積強(qiáng)夯施工時(shí)采用本文Ⅲ試夯區(qū)的強(qiáng)夯施工參數(shù),并且在施工的過程中對(duì)整個(gè)場(chǎng)地運(yùn)用多種手段隨時(shí)檢測(cè)施工質(zhì)量以確保整個(gè)工程質(zhì)量。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 王鐵宏. 全國重大工程項(xiàng)目地基處理工程實(shí)錄[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2004.

    [2] 東北電力設(shè)計(jì)院.浙北1000kV變電站新建工程巖土工程勘察報(bào)告[R].長春:東北電力設(shè)計(jì)院,2009.

    [3] 楊建國、彭文軒、劉東燕.強(qiáng)夯法加固的主要設(shè)計(jì)參數(shù)研究[J].巖土力學(xué),2004,25(8):1335-1339.

    [4] CECS279-2010,強(qiáng)夯地基處理技術(shù)規(guī)程[S].

    [5] 丁伯陽.土層波速與地表脈動(dòng)[M].蘭州:蘭州大學(xué)出版社,1996.

    [6] JGJ79-2002,建筑地基處理技術(shù)規(guī)范[S].

    [7] 龔曉南.高等土力學(xué)[M].杭州:浙江大學(xué)出版社,1996.

    _____________________

    【基金項(xiàng)目】國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(No.51078377)

    【作者簡(jiǎn)介】黃磊(1988-),男,浙江大學(xué)在讀碩士生,主要從事地基處理方面的研究。

    【文章編號(hào)】1627-6868(2014)08-0001-04

    3.3瑞雷波測(cè)試

    由于瑞雷波具有頻率彌散特性,利用其彌散特性能初步地反分析地基分層剪切波速度。瑞利波波速VR代表1/2~1/3波長處土的動(dòng)力特性,根據(jù)瑞利波波速VR和剪切波速Vs之間的關(guān)系,因此可以推算深度為1/2~1/3波長處土層的平均剪切波速[5]。通過不斷改變激振器頻率,波長就隨著變化,從而可以獲得不同深度處土層的剪切波速值。在三個(gè)試夯區(qū)強(qiáng)夯結(jié)束后,分別進(jìn)行瑞雷波測(cè)試,繪出各個(gè)試夯區(qū)瑞雷波頻散曲線如圖3所示。

    從上圖可以看出,瑞雷波頻散曲線大致呈“之”字型,在深度3m以上范圍內(nèi),Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的剪切波速明顯高于Ⅰ區(qū),主要原因是Ⅰ區(qū)采用的夯能較Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)低,而且Ⅰ區(qū)采用三遍點(diǎn)夯的形式而沒有采取滿夯處理導(dǎo)致Ⅰ區(qū)表層土體相對(duì)比較松散。從Ⅰ區(qū)曲線來看,在深度4.5m處波速突然增大,而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)均在6.0m左右波速有突變,說明Ⅰ區(qū)的有效加固深度在4.5m左右而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)有效加固深度在6.0m左右。與根據(jù)動(dòng)力觸探判斷有效加固深度的結(jié)果相對(duì)比,Ⅰ區(qū)稍有差別,Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的結(jié)果大致相同。

    取一定深度(有效加固深度)范圍內(nèi)的剪切波速做對(duì)比,如表2。

    從表2可以看出,夯能越大,有效加固深度范圍內(nèi)土體剪切波速平均值越大;而夯點(diǎn)間距4.2m方形布置的Ⅰ、Ⅱ試夯區(qū)內(nèi)波速標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)大于夯點(diǎn)間距5.0m三角形布置的Ⅲ試夯區(qū),說明Ⅲ區(qū)的強(qiáng)夯加固地基的均勻性比Ⅰ、Ⅱ區(qū)要好。

    3.4 密實(shí)度和固體體積率

    為進(jìn)一步評(píng)價(jià)不同試夯區(qū)強(qiáng)夯后地基的均勻性擊壓實(shí)度,采用灌水法對(duì)地基土進(jìn)行密實(shí)度和固體體積率檢測(cè),各試夯區(qū)檢測(cè)結(jié)果見表3、4。從表中可以看出,Ⅰ區(qū)的密實(shí)度和固體體積率都達(dá)不到設(shè)計(jì)要求值0.97/0.82,而Ⅱ、Ⅲ區(qū)能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    3.5靜載荷試驗(yàn)

    本工程的靜載荷試驗(yàn)采用淺層平板載荷試驗(yàn),承壓板邊長為2.0m,面積為4m2。靜載荷試驗(yàn)的主要目的是檢測(cè)強(qiáng)夯處理之后地基承載力特征值是否滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),各個(gè)試夯區(qū)的Q~s曲線如下圖4所示。地基承載力特征值采用相對(duì)變形法選擇[6],取s/b等于0.01~0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值(s為載荷試驗(yàn)承壓板的沉降量,b為承壓板的寬度)。按照彈性理論公式[7]可以通過載荷試驗(yàn)間接推算地基土變形模量。

    式中:沉降影響系數(shù),對(duì)于方形板取0.89; 為土體泊松比,取0.25;P施加的壓力;S為P對(duì)應(yīng)的沉降量;b 為荷載板的邊長。

    當(dāng)取s/b=0.01所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為250kPa,303 kPa,476 kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為21Mpa,24Mpa,40Mpa;當(dāng)取s/b=0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為312kPa, 383kPa,576kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為17Mpa,21Mpa,32Mpa;從靜載荷試驗(yàn)結(jié)果來看,碎石土地基強(qiáng)夯后承載力均較高,全部滿足設(shè)計(jì)要求。

    4.結(jié)語

    通過對(duì)本工程試夯區(qū)強(qiáng)夯試驗(yàn)的檢測(cè)可得出以下幾條結(jié)論:

    (1) 夯坑夯沉量隨著夯擊能量和夯點(diǎn)間距的增大而增大,同時(shí)也受夯點(diǎn)布置形式的影響;隨著夯擊次數(shù)的增加,每擊產(chǎn)生的夯沉量逐漸減少,不能為了追求地基加固效果而盲目增加夯擊次數(shù)從而導(dǎo)致夯擊能的浪費(fèi)。

    (2)夯能越大動(dòng)力觸探擊數(shù)越高、有效加固深度越大,土體越密實(shí);采用一遍不跳點(diǎn)強(qiáng)夯加一遍滿夯的方式對(duì)表層土的加固效果好于采用三遍跳點(diǎn)強(qiáng)夯的方式;夯點(diǎn)間距正三角形布置區(qū)經(jīng)強(qiáng)夯加固后地基均勻性好于夯點(diǎn)間距正方形布置區(qū)域。

    (3)本試夯區(qū)地質(zhì)條件在4200kN.m夯能有效加固深度大約5.4m,5000kN.m夯能有效加固深度大約6.0m。在采用梅納公式[4]計(jì)算有效加固深度時(shí),建議對(duì)碎石土回填強(qiáng)夯地基采用0.26~0.28的修正系數(shù)。

    (4)三個(gè)試夯區(qū)在強(qiáng)夯后地基承載力特征值均滿足設(shè)計(jì)要求,但其它參數(shù)比如密實(shí)度和固體體積率并不全部滿足設(shè)計(jì)要求且地基加固效果和均勻性也不一樣。所有這些參數(shù)都關(guān)系到整個(gè)工程的施工質(zhì)量尤其是場(chǎng)地的總沉降和不均勻沉降,對(duì)于特高壓變電站這種特殊工程對(duì)質(zhì)量的控制則有更高的要求。因此,在大面積強(qiáng)夯施工時(shí)采用本文Ⅲ試夯區(qū)的強(qiáng)夯施工參數(shù),并且在施工的過程中對(duì)整個(gè)場(chǎng)地運(yùn)用多種手段隨時(shí)檢測(cè)施工質(zhì)量以確保整個(gè)工程質(zhì)量。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 王鐵宏. 全國重大工程項(xiàng)目地基處理工程實(shí)錄[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2004.

    [2] 東北電力設(shè)計(jì)院.浙北1000kV變電站新建工程巖土工程勘察報(bào)告[R].長春:東北電力設(shè)計(jì)院,2009.

    [3] 楊建國、彭文軒、劉東燕.強(qiáng)夯法加固的主要設(shè)計(jì)參數(shù)研究[J].巖土力學(xué),2004,25(8):1335-1339.

    [4] CECS279-2010,強(qiáng)夯地基處理技術(shù)規(guī)程[S].

    [5] 丁伯陽.土層波速與地表脈動(dòng)[M].蘭州:蘭州大學(xué)出版社,1996.

    [6] JGJ79-2002,建筑地基處理技術(shù)規(guī)范[S].

    [7] 龔曉南.高等土力學(xué)[M].杭州:浙江大學(xué)出版社,1996.

    _____________________

    【基金項(xiàng)目】國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(No.51078377)

    【作者簡(jiǎn)介】黃磊(1988-),男,浙江大學(xué)在讀碩士生,主要從事地基處理方面的研究。

    【文章編號(hào)】1627-6868(2014)08-0001-04

    3.3瑞雷波測(cè)試

    由于瑞雷波具有頻率彌散特性,利用其彌散特性能初步地反分析地基分層剪切波速度。瑞利波波速VR代表1/2~1/3波長處土的動(dòng)力特性,根據(jù)瑞利波波速VR和剪切波速Vs之間的關(guān)系,因此可以推算深度為1/2~1/3波長處土層的平均剪切波速[5]。通過不斷改變激振器頻率,波長就隨著變化,從而可以獲得不同深度處土層的剪切波速值。在三個(gè)試夯區(qū)強(qiáng)夯結(jié)束后,分別進(jìn)行瑞雷波測(cè)試,繪出各個(gè)試夯區(qū)瑞雷波頻散曲線如圖3所示。

    從上圖可以看出,瑞雷波頻散曲線大致呈“之”字型,在深度3m以上范圍內(nèi),Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的剪切波速明顯高于Ⅰ區(qū),主要原因是Ⅰ區(qū)采用的夯能較Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)低,而且Ⅰ區(qū)采用三遍點(diǎn)夯的形式而沒有采取滿夯處理導(dǎo)致Ⅰ區(qū)表層土體相對(duì)比較松散。從Ⅰ區(qū)曲線來看,在深度4.5m處波速突然增大,而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)均在6.0m左右波速有突變,說明Ⅰ區(qū)的有效加固深度在4.5m左右而Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)有效加固深度在6.0m左右。與根據(jù)動(dòng)力觸探判斷有效加固深度的結(jié)果相對(duì)比,Ⅰ區(qū)稍有差別,Ⅱ區(qū)和Ⅲ區(qū)的結(jié)果大致相同。

    取一定深度(有效加固深度)范圍內(nèi)的剪切波速做對(duì)比,如表2。

    從表2可以看出,夯能越大,有效加固深度范圍內(nèi)土體剪切波速平均值越大;而夯點(diǎn)間距4.2m方形布置的Ⅰ、Ⅱ試夯區(qū)內(nèi)波速標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)大于夯點(diǎn)間距5.0m三角形布置的Ⅲ試夯區(qū),說明Ⅲ區(qū)的強(qiáng)夯加固地基的均勻性比Ⅰ、Ⅱ區(qū)要好。

    3.4 密實(shí)度和固體體積率

    為進(jìn)一步評(píng)價(jià)不同試夯區(qū)強(qiáng)夯后地基的均勻性擊壓實(shí)度,采用灌水法對(duì)地基土進(jìn)行密實(shí)度和固體體積率檢測(cè),各試夯區(qū)檢測(cè)結(jié)果見表3、4。從表中可以看出,Ⅰ區(qū)的密實(shí)度和固體體積率都達(dá)不到設(shè)計(jì)要求值0.97/0.82,而Ⅱ、Ⅲ區(qū)能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    3.5靜載荷試驗(yàn)

    本工程的靜載荷試驗(yàn)采用淺層平板載荷試驗(yàn),承壓板邊長為2.0m,面積為4m2。靜載荷試驗(yàn)的主要目的是檢測(cè)強(qiáng)夯處理之后地基承載力特征值是否滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),各個(gè)試夯區(qū)的Q~s曲線如下圖4所示。地基承載力特征值采用相對(duì)變形法選擇[6],取s/b等于0.01~0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值(s為載荷試驗(yàn)承壓板的沉降量,b為承壓板的寬度)。按照彈性理論公式[7]可以通過載荷試驗(yàn)間接推算地基土變形模量。

    式中:沉降影響系數(shù),對(duì)于方形板取0.89; 為土體泊松比,取0.25;P施加的壓力;S為P對(duì)應(yīng)的沉降量;b 為荷載板的邊長。

    當(dāng)取s/b=0.01所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為250kPa,303 kPa,476 kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為21Mpa,24Mpa,40Mpa;當(dāng)取s/b=0.015所對(duì)應(yīng)的壓力為地基承載力特征值時(shí),Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ試夯區(qū)地基承載力特征值分別為312kPa, 383kPa,576kPa,均滿足設(shè)計(jì)要求值,對(duì)應(yīng)的變形模量分別為17Mpa,21Mpa,32Mpa;從靜載荷試驗(yàn)結(jié)果來看,碎石土地基強(qiáng)夯后承載力均較高,全部滿足設(shè)計(jì)要求。

    4.結(jié)語

    通過對(duì)本工程試夯區(qū)強(qiáng)夯試驗(yàn)的檢測(cè)可得出以下幾條結(jié)論:

    (1) 夯坑夯沉量隨著夯擊能量和夯點(diǎn)間距的增大而增大,同時(shí)也受夯點(diǎn)布置形式的影響;隨著夯擊次數(shù)的增加,每擊產(chǎn)生的夯沉量逐漸減少,不能為了追求地基加固效果而盲目增加夯擊次數(shù)從而導(dǎo)致夯擊能的浪費(fèi)。

    (2)夯能越大動(dòng)力觸探擊數(shù)越高、有效加固深度越大,土體越密實(shí);采用一遍不跳點(diǎn)強(qiáng)夯加一遍滿夯的方式對(duì)表層土的加固效果好于采用三遍跳點(diǎn)強(qiáng)夯的方式;夯點(diǎn)間距正三角形布置區(qū)經(jīng)強(qiáng)夯加固后地基均勻性好于夯點(diǎn)間距正方形布置區(qū)域。

    (3)本試夯區(qū)地質(zhì)條件在4200kN.m夯能有效加固深度大約5.4m,5000kN.m夯能有效加固深度大約6.0m。在采用梅納公式[4]計(jì)算有效加固深度時(shí),建議對(duì)碎石土回填強(qiáng)夯地基采用0.26~0.28的修正系數(shù)。

    (4)三個(gè)試夯區(qū)在強(qiáng)夯后地基承載力特征值均滿足設(shè)計(jì)要求,但其它參數(shù)比如密實(shí)度和固體體積率并不全部滿足設(shè)計(jì)要求且地基加固效果和均勻性也不一樣。所有這些參數(shù)都關(guān)系到整個(gè)工程的施工質(zhì)量尤其是場(chǎng)地的總沉降和不均勻沉降,對(duì)于特高壓變電站這種特殊工程對(duì)質(zhì)量的控制則有更高的要求。因此,在大面積強(qiáng)夯施工時(shí)采用本文Ⅲ試夯區(qū)的強(qiáng)夯施工參數(shù),并且在施工的過程中對(duì)整個(gè)場(chǎng)地運(yùn)用多種手段隨時(shí)檢測(cè)施工質(zhì)量以確保整個(gè)工程質(zhì)量。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 王鐵宏. 全國重大工程項(xiàng)目地基處理工程實(shí)錄[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2004.

    [2] 東北電力設(shè)計(jì)院.浙北1000kV變電站新建工程巖土工程勘察報(bào)告[R].長春:東北電力設(shè)計(jì)院,2009.

    [3] 楊建國、彭文軒、劉東燕.強(qiáng)夯法加固的主要設(shè)計(jì)參數(shù)研究[J].巖土力學(xué),2004,25(8):1335-1339.

    [4] CECS279-2010,強(qiáng)夯地基處理技術(shù)規(guī)程[S].

    [5] 丁伯陽.土層波速與地表脈動(dòng)[M].蘭州:蘭州大學(xué)出版社,1996.

    [6] JGJ79-2002,建筑地基處理技術(shù)規(guī)范[S].

    [7] 龔曉南.高等土力學(xué)[M].杭州:浙江大學(xué)出版社,1996.

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    【基金項(xiàng)目】國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(No.51078377)

    【作者簡(jiǎn)介】黃磊(1988-),男,浙江大學(xué)在讀碩士生,主要從事地基處理方面的研究。

    【文章編號(hào)】1627-6868(2014)08-0001-04

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