生物質(zhì)混煤燃燒鍋爐過(guò)熱器受熱面金屬氯腐蝕特性

武 岳， 王永征， 栗秀娟， 岳茂振， 姜 磊

（山東大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，濟(jì)南250061）

近年來(lái)，化石燃料的緊缺及其引發(fā)的嚴(yán)重環(huán)境污染問(wèn)題使得生物質(zhì)能源的利用份額逐年上升.作為一種清潔的可再生能源，生物質(zhì)在利用過(guò)程中能夠?qū)崿F(xiàn)CO2的“零排放”，同時(shí)SOx和NOx等的排放量較化石燃料燃燒少很多，生物質(zhì)與煤混燃可降低燃燒過(guò)程中污染物的排放量.然而，生物質(zhì)中大量的氯元素與揮發(fā)性的堿金屬元素會(huì)對(duì)鍋爐受熱面產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕，影響鍋爐的安全運(yùn)行，增加了電廠的運(yùn)營(yíng)成本.為此，筆者模擬生物質(zhì)混煤燃燒鍋爐（以下簡(jiǎn)稱生物質(zhì)混燃鍋爐）過(guò)熱器區(qū)域的氣相條件以及過(guò)熱器受熱面的積灰情況，研究不同管材、不同HCl體積分?jǐn)?shù)和不同溫度下生物質(zhì)混燃鍋爐過(guò)熱器受熱面金屬的氯腐蝕特性規(guī)律，為生物質(zhì)混燃鍋爐腐蝕防治提供理論依據(jù)，對(duì)可再生能源的大量利用具有重要意義.

1 氯腐蝕機(jī)理

生物質(zhì)混燃鍋爐的腐蝕主要與氣相HCl和Cl2有關(guān)［1］.氯腐蝕的過(guò)程大致包括高溫氣相HCl穿過(guò)氧化膜到達(dá)氧化膜－金屬界面，與金屬反應(yīng)生成氯化物；氯化物較易揮發(fā)，高溫下在其連續(xù)揮發(fā)的過(guò)程中，氧氣分壓越來(lái)越大，當(dāng)大到一定值時(shí)，一部分氯化物與氧氣反應(yīng)生成固態(tài)金屬氧化物Fe2O3或Fe3O4，同時(shí)釋放出 HCl和Cl2，而這些 HCl和Cl2重新返回氧化膜－金屬界面，從而使上述反應(yīng)持續(xù)進(jìn)行［2］.氯元素起到了催化劑的作用［3］，將鐵元素從金屬管壁上置換出來(lái)，導(dǎo)致了嚴(yán)重的腐蝕.

HCl體積分?jǐn)?shù)的提高使煙氣－氧化膜界面與氧化膜－金屬界面之間氯元素的壓差增大，HCl向金屬表面擴(kuò)散的動(dòng)力增大，有利于HCl穿過(guò)氧化膜，從而加快了腐蝕.岳茂振［4］觀察了HCl體積分?jǐn)?shù)分別為2×10－4和5×10－4時(shí)T91試樣腐蝕后的微觀剖面圖，發(fā)現(xiàn)隨著HCl體積分?jǐn)?shù)的提高，氧化膜的厚度由30μm增大到40μm，且氧化膜與金屬基體之間出現(xiàn)間隙.同時(shí)，HCl體積分?jǐn)?shù)的提高有利于氯元素在氧化膜上富集.印佳敏等［5］發(fā)現(xiàn)當(dāng)氣相中沒有HCl時(shí)，氧化膜與金屬基體間的結(jié)合非常緊密；當(dāng)氣相HCl體積分?jǐn)?shù)提高時(shí)，腐蝕膜呈現(xiàn)出分層結(jié)構(gòu)，與金屬基體間的結(jié)合較差；當(dāng)HCl體積分?jǐn)?shù)為6×10－4時(shí)，部分區(qū)域的腐蝕膜翹起.宋景慧等［6］發(fā)現(xiàn)生物質(zhì)導(dǎo)致氣相中Cl－濃度較高，Cl－會(huì)在材料表面一些微觀缺陷處富集或在晶界處形成點(diǎn)蝕坑，并且優(yōu)先通過(guò)這些缺陷或點(diǎn)蝕坑向金屬基體滲透，與金屬生成揮發(fā)性的氯化物.氯化物向外揮發(fā)并被氧化，形成多孔疏松的腐蝕膜.

溫度是影響生物質(zhì)混燃鍋爐腐蝕的重要因素.研究表明［7］，當(dāng)蒸汽溫度較高時(shí)，過(guò)熱器受熱面會(huì)發(fā)生較嚴(yán)重的腐蝕.印佳敏等［8］在觀察12Cr1MoVG腐蝕試樣的剖面形貌時(shí)發(fā)現(xiàn)，不同溫度下試樣表面的腐蝕膜均產(chǎn)生分層結(jié)構(gòu)，且高溫時(shí)的分層結(jié)構(gòu)厚度明顯大于低溫時(shí)，這就解釋了為什么高溫時(shí)腐蝕膜的表面會(huì)產(chǎn)生褶皺現(xiàn)象以及腐蝕膜脆弱易脫落的特點(diǎn).

張軻等［9］指出，在高溫下氯化物具有明顯的揮發(fā)性，轉(zhuǎn)化為氣體后，氯化物蒸氣向外擴(kuò)散，在氧化膜中的富氧區(qū)被氧化，發(fā)生如下反應(yīng)：

生成的Cl2一部分再次滲透至氧化膜－金屬界面，與金屬基體反應(yīng)生成氯化物，氯化物揮發(fā)后向外擴(kuò)散進(jìn)而又被氧化，形成一個(gè)自維持的氯循環(huán)，稱為“活性氧化”［10］.發(fā)生這種變化后，保護(hù)性氧化膜就喪失了，生成了非常疏松的氧化膜，該氧化膜不能有效地阻擋腐蝕進(jìn)一步進(jìn)行［11］.張軻等［9］在對(duì)2.25CrMo鋼在還原性含氯氣氛中的高溫腐蝕行為進(jìn)行研究時(shí)也發(fā)現(xiàn)，600℃時(shí)形成的氧化膜內(nèi)有一定量的空洞，特別是在基體合金與氧化膜的交界處，大量空洞連接在一起導(dǎo)致氧化膜與基體合金發(fā)生開裂和分離，但在500℃時(shí)形成的氧化膜內(nèi)沒有發(fā)現(xiàn)以上現(xiàn)象.

2 氯腐蝕試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)系統(tǒng)與方法

圖1為氯腐蝕試驗(yàn)系統(tǒng)圖.其中，氣體經(jīng)流量計(jì)在混氣裝置中充分混合后進(jìn)入水平管式爐，第3個(gè)氣瓶中φ（O2）＝12%，φ（CO2）＝24%，剩余的為N2.將放有預(yù)處理試樣的瓷舟置于水平管式爐中加熱.為避免污染，尾氣在排入大氣前經(jīng)過(guò)NaOH溶液處理，HCl被吸收.

圖1 氯腐蝕試驗(yàn)系統(tǒng)圖Fig.1 Experimental setup for the chlorine corrosion test

質(zhì)量法為金屬腐蝕的評(píng)定方法之一，根據(jù)腐蝕前后金屬試樣質(zhì)量的變化來(lái)測(cè)定腐蝕速率.當(dāng)金屬表面的腐蝕產(chǎn)物較易清除且不會(huì)損壞金屬基體時(shí)常用失重法；當(dāng)腐蝕產(chǎn)物牢固地附著在金屬表面時(shí)采用增重法.筆者采用增重法測(cè)定單位面積腐蝕增質(zhì)量，以表征腐蝕速率，不同工況下單位面積腐蝕增質(zhì)量越大，腐蝕速率越大.

試驗(yàn)時(shí)間為30h，每隔6h將瓷舟取出，利用精密天平稱取試樣與瓷舟的總質(zhì)量，然后將其放入爐內(nèi)繼續(xù)加熱.

2.2 試樣

15CrMoG和12CrMoVG試樣取自某鍋爐過(guò)熱器，其化學(xué)組分見表1.試樣長(zhǎng)為20mm，截面為梯形，上底長(zhǎng)度為2mm，下底長(zhǎng)度為3mm，高3.5 mm.試驗(yàn)前將其用18μm的砂紙打磨，精確測(cè)量其尺寸，然后用無(wú)水乙醇溶液清洗，再用濾紙吸干表面殘留液體后，放在105℃干燥箱中干燥半小時(shí)，稱取其質(zhì)量后備用.

采用標(biāo)準(zhǔn)制灰方法得到的貧煤灰和玉米稈灰的元素分析見表2.由表2可知，貧煤灰中Al和Si元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高，比玉米稈灰中高很多，而玉米稈灰中Mg、P、Cl和K元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于貧煤灰中.因此，生物質(zhì)的摻入會(huì)使燃料灰的熔融溫度降低，易發(fā)生由積灰引起的腐蝕.

將貧煤灰和玉米稈灰按照燃燒前生物質(zhì)占總?cè)剂腺|(zhì)量分?jǐn)?shù)的50%進(jìn)行混合，得到混燃灰.將混燃灰均勻地涂在備好的金屬試樣表面，單位面積涂灰量為20mg／cm2，以模擬過(guò)熱器管壁積灰情況，并用乙醇溶液對(duì)灰進(jìn)行固定，最后在105℃干燥箱中干燥20min.

表1 2種管材的化學(xué)組分Tab.1 Chemical composition of two different tube materials %

表2 2種灰的元素分析Tab.2 Ultimate analysis of two ash samples %

2.3 試驗(yàn)工況

正常工況下，混合氣體組分如下：φ（O2）＝6%，φ（CO2）＝12%，φ（HCl）＝5×10－4，其余為 N2.氣體總體積流量為80mL／min，試驗(yàn)溫度為600℃.變工況下，HCl體積分?jǐn)?shù)分別為0、2×10－4、3×10－4和5×10－4，溫度分別為450℃、500℃、550℃、600℃和650℃.

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 受熱面金屬的氯腐蝕特性分析

圖2給出了600℃、HCl體積分?jǐn)?shù)為5×10－4時(shí)，涂有混燃灰的12CrMoVG和15CrMoG金屬試樣的腐蝕特性曲線.該曲線可用下式表示：

圖2 不同管材的腐蝕特性曲線Fig.2 Characteristic curves of chlorine corrosion for different tube materials

式中：Δm為t時(shí)刻單位面積腐蝕增質(zhì)量；k為拋物線的速度常數(shù)，表示腐蝕速率，k越大，則腐蝕速率越大；a為積分常數(shù).

利用Origin軟件對(duì)腐蝕特性曲線進(jìn)行擬合，可得到式（3）和式（4）：

2條曲線的擬合度均在0.99以上，擬合效果良好，表明受熱面金屬的腐蝕特性曲線均符合拋物線規(guī)律.15CrMoG管材的抗腐蝕特性略優(yōu)于12CrMoVG管材，這主要是因?yàn)榻饘俟懿闹形⒘吭氐姆N類和質(zhì)量分?jǐn)?shù)不同.王金林等［12］在研究NiAl－31Cr－3Mo合金的高溫腐蝕試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，在金屬合金NiAl中添加大量的Mo和Ni元素可以改變金屬的微觀共晶組織結(jié)構(gòu)，使鋼的晶粒細(xì)化，提高保護(hù)性氧化膜的黏附性，從而改善抗腐蝕特性.金屬中存在Mo元素可以形成特殊的碳化物，使得高溫高壓下Cl－的點(diǎn)蝕傾向得到抑制.由表1可以看出，15CrMoG管材的Mo質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于12CrMoVG管材，故其抗腐蝕特性較好.

3.2 不同HCl體積分?jǐn)?shù)下受熱面金屬氯腐蝕特性

圖3為600℃、不同HCl體積分?jǐn)?shù)下，涂有混燃灰的15CrMoG金屬試樣的腐蝕特性曲線.為了對(duì)比積灰中堿金屬氯化物和HCl對(duì)腐蝕的影響，還進(jìn)行了金屬試樣未涂混燃灰時(shí)HCl的腐蝕試驗(yàn).由圖3可知，15CrMoG試樣的單位面積腐蝕增質(zhì)量均符合拋物線規(guī)律，滿足式（2）的關(guān)系.

圖3 不同HCl體積分?jǐn)?shù)下15CrMoG試樣的腐蝕特性曲線Fig.3 Characteristic curves of 15CrMoG corrosion for different HCl concentrations

式（2）中的腐蝕速率k與HCl體積分?jǐn)?shù)有關(guān).圖4給出了腐蝕速率與HCl體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系.隨著HCl體積分?jǐn)?shù)的增大，腐蝕速率幾乎成比例增大.研究表明［13］，當(dāng)積灰中存在氯元素時(shí)，HCl不是氯腐蝕發(fā)生的必須條件，但HCl的存在可以加速氯腐蝕.腐蝕反應(yīng)不是HCl與Fe的簡(jiǎn)單反應(yīng)，還受其他因素的影響.但僅從HCl體積分?jǐn)?shù)對(duì)腐蝕速率的影響來(lái)看，腐蝕反應(yīng)屬于一級(jí)反應(yīng)，腐蝕速率與HCl體積分?jǐn)?shù)呈線性關(guān)系.隨著反應(yīng)物濃度的提高，單位體積內(nèi)活化分子數(shù)增多，有效碰撞次數(shù)增加，反應(yīng)速率增大，從而增大了腐蝕速率.

圖4 腐蝕速率與HCl體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.4 Corrosion rate vs.HCl concentration

由圖3可以看出，未涂混燃灰時(shí)腐蝕速率較小，涂混燃灰時(shí)的腐蝕速率大大增大，后者約是前者的6倍，這說(shuō)明金屬表面的積灰對(duì)腐蝕的影響相當(dāng)大，主要是由灰中的堿金屬氯化物引起的.堿金屬氯化物與金屬氧化膜發(fā)生式（5）和式（6）的反應(yīng).成丁南等［14］發(fā)現(xiàn)氣相－熔鹽兩相腐蝕的腐蝕深度約為氣相腐蝕的10倍，兩相腐蝕程度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于氣相腐蝕程度.馬孝琴［1］指出即使溫度低于堿金屬氯化物熔點(diǎn)，過(guò)熱器受熱面的腐蝕也很嚴(yán)重.溫度高于400℃時(shí)，堿金屬化合物可以明顯增大普通鋼和奧氏體鋼的氧化速度［15］.

將未涂混燃灰、HCl體積分?jǐn)?shù)為5×10－4與涂有混燃灰、HCl體積分?jǐn)?shù)為0的工況進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)后者的腐蝕速率是前者的3倍多，這說(shuō)明積灰中NaCl和KCl等堿金屬氯化物對(duì)金屬的腐蝕作用要大于煙氣中HCl對(duì)金屬的腐蝕作用，這主要是由混燃灰中的堿金屬氯化物和硫化物造成的［16］.堿金屬氯化物會(huì)與積灰中的硫發(fā)生硫化反應(yīng)或硫酸化反應(yīng)生成K2SO4，堿金屬硫酸鹽凝結(jié)在金屬表面，為金屬的氧化提供氧化劑.

當(dāng)SO3體積分?jǐn)?shù)較高時(shí)，堿金屬硫酸鹽進(jìn)一步與金屬氧化膜反應(yīng)，形成熔融的復(fù)式硫酸鹽，導(dǎo)致密實(shí)的氧化膜受到破壞［17］，從而加劇了腐蝕.

3.3 不同溫度下受熱面金屬氯腐蝕特性

圖5給出了HCl體積分?jǐn)?shù)為5×10－4、不同溫度下，涂有混燃灰的12CrMoVG金屬試樣的腐蝕特性曲線.由圖5可知，不同溫度下試樣的腐蝕特性曲線均符合拋物線規(guī)律.當(dāng)溫度為450℃時(shí)，試樣質(zhì)量略有增加，說(shuō)明腐蝕較輕.當(dāng)溫度為500℃時(shí)，腐蝕較為明顯.隨著反應(yīng)溫度升高，腐蝕速率急劇增大，腐蝕也越嚴(yán)重，這與文獻(xiàn)［5］的研究結(jié)果相符.薛康等［18］對(duì)腐蝕后的試樣表面進(jìn)行SEM掃描，結(jié)果表明：溫度越高，試樣表面氧化皮越厚.從550℃升高到600℃，單位面積腐蝕增質(zhì)量急劇增大，溫度對(duì)該溫度區(qū)間腐蝕的影響程度明顯變大；當(dāng)溫度達(dá)到600℃以上時(shí)，腐蝕速率增幅變緩.Fujikawa等［19］在研究沉積物中NaCl對(duì)高溫過(guò)熱器合金的腐蝕時(shí)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)溫度超過(guò)550℃時(shí)，腐蝕速率顯著增大，并認(rèn)為這與內(nèi)部的滲透深度有關(guān).高溫下氯元素的滲透深度更大，容易到達(dá)金屬基體表面發(fā)生反應(yīng).

圖5 不同溫度下12CrMoVG試樣的腐蝕特性曲線Fig.5 Characteristic curves of 12CrMoVG corrosion at different temperatures

圖6給出了腐蝕速率與溫度的關(guān)系，由圖6可以看出，腐蝕速率與溫度幾乎呈指數(shù)關(guān)系，兩者符合Arrhenius定律.

式中：A為頻率因子，與k的單位相同；E為活化能，J／mol；R 為通用氣體常數(shù)，J／（kg·K）；T 為反應(yīng)溫度，K；k的單位與反應(yīng)級(jí)數(shù)有關(guān).

對(duì)圖6中的數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到式（9）.溫度t1越高，反應(yīng)物分子的能量越大，從而活化分子數(shù)增多，反應(yīng)加速［20］.同時(shí)，反應(yīng)溫度升高，HCl的擴(kuò)散速度增大，腐蝕速率也增大［2］.

圖6 腐蝕速率與溫度的關(guān)系Fig.6 Corrosion rate vs.temperature

4 結(jié) 論

（1）金屬試樣的氯腐蝕特性曲線均符合拋物線規(guī)律，腐蝕由初期的快速腐蝕逐漸趨向緩和.15CrMoG管材的Mo質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于12CrMoVG管材，Mo元素可以形成特殊的碳化物，使得高溫高壓下Cl－的點(diǎn)蝕傾向得到抑制，故其抗腐蝕特性較好.

（2）腐蝕速率與HCl體積分?jǐn)?shù)呈線性關(guān)系.HCl體積分?jǐn)?shù)的提高使其更容易穿過(guò)氧化膜向金屬基體滲透，與金屬發(fā)生反應(yīng)生成金屬氯化物.同時(shí)，堿金屬氯化物對(duì)金屬的腐蝕作用很大，且大于HCl對(duì)金屬的腐蝕作用.

（3）腐蝕速率與溫度呈指數(shù)關(guān)系.當(dāng)溫度從550℃升高到600℃時(shí)，腐蝕速率急劇增大.當(dāng)溫度達(dá)到600℃以上時(shí)，腐蝕速率增幅變緩.

［1］馬孝琴.秸稈燃燒過(guò)程中堿金屬問(wèn)題研究的新進(jìn)展［J］.水利電力機(jī)械，2006，28（12）：28－34，63.MA Xiaoqin.The new development on the study of problem with alkali metals during straw combustion［J］.Water Conservancy ＆Electric Power Machinery，2006，28（12）：28－34，63.

［2］印佳敏，丁艷軍，吳占松.生物質(zhì)鍋爐過(guò)熱器氣相HCl腐蝕試驗(yàn)的動(dòng)力學(xué)研究［J］.熱力發(fā)電，2009，38（1）：10－13，18.YIN Jiamin，DING Yanjun，WU Zhansong.Dynamics study on corrosion test in gas－phase HCl for superheaters of biomass boilers［J］.Thermal Power Generation，2009，38（1）：10－13，18.

［3］HARDING N S，O＇CONNOR D C.Ash deposition impacts in the power industry［J］.Fuel Processing Technology，2007，88（11）：1082－1093.

［4］岳茂振.秸稈類生物質(zhì)與煤混燃過(guò)程中氯腐蝕規(guī)律研究［D］.濟(jì)南：山東大學(xué)，2011.

［5］印佳敏，吳占松.TP347H在生物質(zhì)鍋爐過(guò)熱器氣相條件下的腐蝕特性（Ⅰ）［J］.熱力發(fā)電，2009，38（7）：27－35.YIN Jiamin，WU Zhansong.Corrosive charactors of TP347Hsteel in superheater＇s atmosphere of biomassburned boiler［J］.Thermal Power Generation，2009，38（7）：27－35.

［6］宋景慧，胡平.大型生物質(zhì)直燃鍋爐高溫受熱面腐蝕問(wèn)題分析［J］.鍋爐技術(shù)，2013，44（2）：56－60.SONG Jinghui，HU Ping.Analysis of high－temperature heating surface corrosion problems in large－scale biomass－fired boiler［J］.Boiler Technology，2013，44（2）：56－60.

［7］MONTGOMERY M，VILHELMSEN T，JENSEN S A.Potential high temperature corrosion problems due to co－firing of biomass and fossil fuels［J］.Materials and Corrosion，2008，59（10）：783－793.

［8］印佳敏，吳占松.生物質(zhì)鍋爐過(guò)熱器氣相HCl腐蝕的試驗(yàn)研究［J］.清華大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，48（11）：1967－1970，1975.YIN Jiamin，WU Zhansong.Experiment investigation of corrosion associated with gaseous HCl in the superheaters in a biomass boiler［J］.Journal of Tsinghua University：Sci ＆ Tech，2008，48（11）：1967－1970，1975.

［9］張軻，牛焱，吳維 .2.25CrMo鋼在還原性含氯氣氛中的高溫腐蝕行為［J］.金屬學(xué)報(bào)，2003，39（5）：541－543.ZHANG Ke，NIU Yan，WU Weitao.High temperature corrosion behavior of steel 2.25CrMo in reducing atmosphere containing chlorine［J］.Acta Metallurgica Sinica，2003，39（5）：541－543.

［10］STRAFFORD K N，DATTA P K，F(xiàn)ORSTER G.High temperature chlorination of binary Fe－Cr alloys at 1 000 ℃［J］.Materials Science and Engineering，1989，120（11）：61－68.

［11］潘蔥英.垃圾焚燒爐內(nèi)過(guò)熱器區(qū)HCl高溫腐蝕研究［D］.杭州：浙江大學(xué)，2004.

［12］王金林，張光業(yè)，李頌文.NiAl－31Cr－3Mo合金的微觀組織與高溫腐蝕研究［J］.礦冶工程，2010，30（6）：93－96.WANG Jinlin，ZHANG Guangye，LI Songwen.Investigation of microstructure and corrosive behavior of NiAl－31Cr－3Mo alloy at high temperature［J］.Mining and Metallurgical Engineering，2010，30（6）：93－96.

［13］LITH S C，F(xiàn)RANDSEN F J，MONTGOMERY M，et al.Lab－scale investigation of deposit－induced chlorine corrosion of superheater materials under simulated biomass－firing conditions.Part 1：exposure at 560℃［J］.Energy ＆Fuels，2009，23（7）：3457－3468.

［14］成丁南，張知翔，邊寶，等.5種電站鍋爐過(guò)熱器用材料高溫腐蝕試驗(yàn)研究［J］.動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2012，32（11）：891－897.CHENG Dingnan，ZHANG Zhixiang，BIAN Bao，et al.Experimental study on high temperature corrosion of five superheater materials for power plant boilers［J］.Journal of Chinese Society of Power Engineering，2012，32（11）：891－897.

［15］NIELSEN H P，F(xiàn)RANDSEN F J，DAM－JOHANSEN K，et al.The implications of chlorine－associated corrosion on the operation of biomass－fired boilers［J］.Progress in Energy and Combustion Science，2000，26（3）：283－298.

［16］栗秀娟.生物質(zhì)混煤燃燒對(duì)金屬受熱面的腐蝕特性研究［D］.濟(jì)南：山東大學(xué)，2012.

［17］張軍，盛昌棟，魏?jiǎn)|.生物質(zhì)燃燒過(guò)程中受熱面的腐蝕性機(jī)理和防范措施［J］.能源技術(shù)，2005，26（增刊）：124－127.ZHANG Jun，SHENG Changdong，WEI Qidong.The mechanism of corrosion on heat－exchanger surface in biomass combustion and its abatement［J］.Energy Technology，2005，26（s）：124－127.

［18］薛康，趙欽新，李婷，等.燃煤硫的析出和遷移特性及其對(duì)鍋爐水冷壁高溫腐蝕的影響［J］.動(dòng)力工程，2009，29（9）：868－874.XUE Kang，ZHAO Qinxin，LI Ting，et al.Sulfur release and migration during coal combustion process and the influence on high－temperature corrosion of boiler water walls［J］.Journal of Power Engineering，2009，29（9）：868－874.

［19］FUJIKAWA H，MARUYAMA N.Hot corrosion and attack in the presence of molten salt：corrosion behavior of austenitic stainless steels in the high chloride－containing environment［J］.Materials Science and Engineering：A，1989，120／121：301－306.

［20］路春美，王永征.煤燃燒理論與技術(shù)［M］.北京：地震出版社，2001：16－34.