地震作用下含反傾軟弱夾層斜坡的動(dòng)力變形破壞特征研究

楊 崢，許 強(qiáng)，劉漢香，王 龍

（1．成都理工大學(xué) 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都 610059；2．四川省交通運(yùn)輸廳交通勘察設(shè)計(jì)研究院，成都 610017）

我國地域遼闊，山地、丘陵分布廣泛，特殊的地質(zhì)環(huán)境造就了大量的自然斜坡。同時(shí)，我國又是個(gè)地震頻發(fā)的國家，地震是誘發(fā)斜坡失穩(wěn)破壞的主要因素之一，近年來發(fā)生的多次強(qiáng)烈地震，在山區(qū)和丘陵地帶造成了大量的崩塌、滑坡等次生災(zāi)害。如2008年汶川地震造成的次生地質(zhì)災(zāi)害損失約占整個(gè)地震損失的三分之一［1－4］。因此地震動(dòng)作用下斜坡的穩(wěn)定性研究顯得極為重要。近年來，地震模擬振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)逐漸被應(yīng)用于斜坡的動(dòng)力穩(wěn)定性研究，包括斜坡在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律和變形破壞機(jī)制，并取得了一定成果。翟陽等［5］在模型試驗(yàn)的基礎(chǔ)上對(duì)土壩的穩(wěn)定性問題作了初步探討，Hong等［6］對(duì)土釘支護(hù)邊坡的動(dòng)力穩(wěn)定性問題做了詳細(xì)的研究，祁生文等［7］通過大量動(dòng)力數(shù)值分析研究斜坡的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律，梁慶國等［8］利用物理模擬試驗(yàn)，研究了層狀巖體斜坡在強(qiáng)地震動(dòng)作用下的變形破壞問題，Debabrata等［9］對(duì)三種坡度（30°，35°，40°）的路堤邊坡的動(dòng)力響應(yīng)特性做了對(duì)比研究，董金玉等［10－11］研究了順層和反傾層狀結(jié)構(gòu)的巖質(zhì)斜坡的動(dòng)力響應(yīng)特性，許強(qiáng)等［12］對(duì)水平層狀上硬下軟和上軟下硬兩種巖性組合的巖質(zhì)斜坡做了大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，楊長衛(wèi)等［13］提出SV波作用下巖質(zhì)斜坡地震穩(wěn)定性的時(shí)頻分析方法，并通過振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和數(shù)值分析進(jìn)行驗(yàn)證。但是，由于巖質(zhì)斜坡的巖體結(jié)構(gòu)和動(dòng)力問題的復(fù)雜性，利用大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)對(duì)巖質(zhì)斜坡的動(dòng)力問題的研究還需要不斷的發(fā)展和完善［10］。

現(xiàn)有資料缺乏對(duì)含軟弱夾層斜坡的動(dòng)力變形破壞特征和動(dòng)力響應(yīng)的研究，因此很難揭示軟弱夾層在斜坡震動(dòng)過程中的作用。本文依托國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃（973計(jì)劃），設(shè)計(jì)并完成了含不同厚度軟弱夾層斜坡的大型振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，并對(duì)斜坡的變形破壞特征和模式進(jìn)行了分析。

1 振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)概況

本試驗(yàn)在中國核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院二所核級(jí)抗震實(shí)驗(yàn)室的三軸向六自由度大型地震模擬振動(dòng)臺(tái)上進(jìn)行。振動(dòng)臺(tái)臺(tái)面尺寸為6 m×6 m，最大負(fù)載60 t，滿負(fù)載時(shí)水平向最大加速度1 g，垂直向最大加速度0．8 g，水平向最大位移±150 mm，垂直向最大位移±100 mm，頻率范圍0．1～80 Hz，3向6自由度加載。

1.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)與監(jiān)測點(diǎn)布置

影響斜坡動(dòng)力響應(yīng)特性的因素多而復(fù)雜，其中包括坡體結(jié)構(gòu)、地形地貌、巖性特征及外荷載條件等［14］。在本次試驗(yàn)以前，筆者已經(jīng)針對(duì)巖性、硬性結(jié)構(gòu)面和高程的影響進(jìn)行了多次振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究，并獲得了一定的認(rèn)識(shí)［15－16］。為了進(jìn)一步探討軟弱夾層對(duì)斜坡地震動(dòng)力響應(yīng)特性的影響，本次試驗(yàn)以含有一定厚度軟弱夾層的巖質(zhì)斜坡為模擬對(duì)象，為了突出軟弱夾層的作用，軟弱夾層兩側(cè)巖體的巖性相同，且不再考慮任何結(jié)構(gòu)面。如圖1和2所示，夾層的傾角為20°，傾向坡內(nèi)，考慮了兩種厚度，分別為3 cm和15 cm。每個(gè)模型高180 cm，坡頂寬57．6 cm，厚150 cm，兩模型相對(duì)布置成“U”型，坡度為60°。模型箱兩側(cè)連接厚度為20 cm的聚乙烯泡沫板作為減震層以降低模型箱前后壁剛性邊界對(duì)模型變形的干擾。在基本滿足相似律條件下，軟巖采用的相似材料質(zhì)量配比為重晶石粉：石英砂：石膏粉：精甘油：水 ＝32∶56∶6∶1∶7；軟弱夾層采用的相似材料質(zhì)量配比為石英砂：成都（東郊）粘土：水＝20∶66∶14。模型分層堆筑并夯實(shí)，考慮到土體的重塑作用，模型在堆筑完成一段時(shí)間后再進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)。相似材料的物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 相似材料物理力學(xué)參數(shù)Tab．1 Physico-mechanical parameters of similar materials

圖1 斜坡模型Fig．1 Model slopes

本試驗(yàn)采用的傳感器包括壓電式加速度傳感器、微型電阻應(yīng)變式土壓力計(jì)、LVDT拉桿式位移傳感器。在每個(gè)模型坡面的上部、中部和底部，分別布置了3個(gè)土壓力計(jì)和3個(gè)位移傳感器。加速度傳感器在坡面和坡體內(nèi)部都有布置。每側(cè)斜坡的坡面上從坡腳至坡頂布置5個(gè)測點(diǎn)，與土壓力計(jì)和位移計(jì)一起，用于觀測地形放大效應(yīng)。特別地，緊鄰軟弱夾層的上下部位分別布置有2個(gè)測點(diǎn)，測點(diǎn)距夾層上下面的垂直距離為4 cm，用于驗(yàn)證地震波經(jīng)過軟弱夾層時(shí)的反射和透射效應(yīng)。在模型箱和振動(dòng)臺(tái)上各布置一個(gè)加速度測點(diǎn)，分別用于觀測箱體和振動(dòng)臺(tái)的運(yùn)動(dòng)特征。模型總共布置加速度傳感器24個(gè)，布置方案詳見圖2。

圖2 斜坡模型及監(jiān)測布置方案（單位：cm）Fig．2 Slope model and layout of monitoring scheme（unit：cm）

1.2 地震波輸入方案

本試驗(yàn)輸入的地震波以正弦波為主，主要輸入不同加速度幅值（0．1 g，0．2 g，…，0．8 g）、不同頻率（5，10，15 Hz）、不同激振方向（Z向，X向）的正弦波。在試驗(yàn)開始階段和以后的不同階段均有輸入白噪聲進(jìn)行掃描，用以測試模型的初始動(dòng)力特性以及地震波輸入后的動(dòng)力特性變化。除了正弦波，本試驗(yàn)還將兩種天然波按相似比壓縮4倍后作為試驗(yàn)輸入波進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證，包括臥龍地震臺(tái)實(shí)測的“5．12”汶川地震波（Δt＝0．005 s，持時(shí) 108 s）和1995年日本 kobe地震波（Δt＝0．02 s，持時(shí)40 s）。為了模擬自然狀態(tài)下的地震波作用，對(duì)汶川波同時(shí)施加了X和Z向的合成激振。試驗(yàn)首先加載峰值為0．1 g的天然波，然后每次的峰值加速度以0．1 g為梯度向上遞增，并依次施加不同類型和激振方向的地震波。每一種工況施加完成后對(duì)模型的變形和破壞現(xiàn)象進(jìn)行觀測和記錄，然后再進(jìn)行下一種工況。在試驗(yàn)的最后階段，施加較大振幅的正弦波，以觀察模型的動(dòng)力破壞過程，試驗(yàn)全程用攝像機(jī)進(jìn)行記錄。

2 含軟弱夾層斜坡模型的變形破壞特征

2.1 地震動(dòng)作用下斜坡變形破壞影響因素分析

在試驗(yàn)加載過程中通過對(duì)斜坡模型進(jìn)行攝像、拍照、現(xiàn)場手繪和測量，記錄了斜坡模型振動(dòng)破壞的全過程。分析結(jié)果表明，斜坡模型的變形發(fā)展過程受到輸入波類型、激振方向、振動(dòng)強(qiáng)度和軟弱夾層厚度的影響。① 在激振方向和振動(dòng)強(qiáng)度相同的條件下，正弦波比天然地震波對(duì)斜坡模型的影響更明顯。汶川波振動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到1．0 g時(shí)對(duì)斜坡模型的影響只是對(duì)原有變形的加強(qiáng)和擴(kuò)展，并無較多新的變形和大范圍的潰屈產(chǎn)生，它對(duì)斜坡模型的影響小于振動(dòng)強(qiáng)度為0．5 g的正弦波；② 在波形和振動(dòng)強(qiáng)度相同的條件下，不同的激振方向?qū)δＰ偷挠绊懗潭炔煌?。在斜坡模型的變形破壞過程中，X向的地震波使坡體中上部產(chǎn)生剪切變形，形成剪切裂縫，并且在坡頂形成豎向拉裂縫，而Z向的地震波主要使坡體內(nèi)已經(jīng)形成的剪切和張拉裂縫在寬度和深度上進(jìn)一步擴(kuò)展。可以說，X向是造成模型變形破壞的最主要因素，Z向主要是對(duì)已經(jīng)形成的變形進(jìn)一步加劇和擴(kuò)展；③ 在波形和激振方向相同的條件下，斜坡模型的變形程度隨振動(dòng)強(qiáng)度的增強(qiáng)而增強(qiáng)。含薄層軟弱夾層的斜坡模型在輸入的X向正弦波振動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到0．4 g時(shí)，坡面中上部出現(xiàn)大致平行的1＃和2＃裂縫（圖3（a）），隨振動(dòng)強(qiáng)度的增大，這兩條裂縫不斷加長加深，逐漸貫穿坡面（圖3（b、c））。同樣，含厚層軟弱夾層的斜坡模型在輸入X向正弦波的振動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到0．5 g時(shí)，坡體開始出現(xiàn)明顯變形現(xiàn)象，在模型的坡面產(chǎn)生3＃和4＃裂縫（圖3（d）），隨著強(qiáng)度增加坡面裂縫逐漸擴(kuò)展，并貫通坡面（圖3（e））。左、右斜坡模型，在坡面裂縫部位先發(fā)生掉塊和局部垮塌，隨著振動(dòng)強(qiáng)度的不斷加大，裂縫部位發(fā)生帶狀垮塌并逐漸向坡體內(nèi)部掏空，最終造成裂縫影響范圍內(nèi)坡體呈散體垮塌破壞（圖3（f））；④ 在波形、激振方向和振動(dòng)強(qiáng)度相同的條件下，不同的坡體結(jié)構(gòu)，變形的程度也有明顯的差別。根據(jù)試驗(yàn)記錄，當(dāng)正弦波X向的振動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到0．4 g時(shí)，含薄層軟弱夾層的斜坡模型開始出現(xiàn)明顯變形現(xiàn)象，當(dāng)正弦波X向的振動(dòng)強(qiáng)度達(dá)到0．5 g時(shí)，含厚層軟弱夾層的斜坡模型才開始出現(xiàn)明顯變形現(xiàn)象，由此看出含厚層夾層的斜坡模型開始出現(xiàn)明顯變形所需的振動(dòng)強(qiáng)度高于含薄層夾層的斜坡模型。

圖3 斜坡動(dòng)力破壞照片F(xiàn)ig．3 Photos of slope dynamic failure

2.2 含軟弱夾層斜坡模型的變形破壞特征及分析

2．1節(jié)對(duì)斜坡模型在振動(dòng)過程中的變形破壞影響因素做了詳細(xì)的分析，坡體中的軟弱夾層作為其中一個(gè)重要影響因素，導(dǎo)致含不同厚度夾層的斜坡模型表現(xiàn)出了明顯不同的變形破壞特征。圖4詳細(xì)給出了試驗(yàn)后的斜坡兩側(cè)面和坡頂?shù)牧芽p分布情況。

圖4 試驗(yàn)前后模型變形描繪Fig．4 Sketch of deformation before and after test

圖5 斜坡模型在10 Hz的X向正弦波不同激振強(qiáng)度作用下坡面水平向加速的響應(yīng)規(guī)律Fig．5 Horizontal acceleration responses under 10 Hz and X directionsinusoid ground motions in different amplitudes

如圖4（a）所示，左斜坡中的1＃、2＃裂縫是在試驗(yàn)過程中形成的，圖中虛線僅表示在施加0．55 g振動(dòng)強(qiáng)度的X向10 Hz的正弦波后，該裂縫在側(cè)面的位置和形狀。從圖中可以看出，試驗(yàn)后含薄層軟弱夾層的左斜坡在坡頂上形成數(shù)條平行坡肩的拉裂縫，在斜坡側(cè)面的1＃、2＃裂縫位置處發(fā)生垮塌并形成弧狀剪切裂縫，其變形破壞主要集中在2／3 H（H為坡腳到坡頂?shù)拇怪备叨龋┮陨?。相比之下，圖4（b）表明，試驗(yàn)后含厚層軟弱夾層的右斜坡在坡頂沒有出現(xiàn)明顯的變形破壞。該斜坡側(cè)面顯示夾層向外擠出8 mm，并在夾層上方形成垂直夾層發(fā)展的裂縫，其變形破壞主要集中在1／2H～2／3H。從試驗(yàn)后含不同厚度軟弱夾層的斜坡模型的側(cè)面和頂面裂縫分布差異可以看出：在地震動(dòng)作用下，軟弱夾層厚度對(duì)斜坡模型的變形破壞有著重要影響。斜坡的破壞范圍和破壞嚴(yán)重程度隨軟弱夾層厚度的增大而減小，發(fā)生的高度也隨軟弱夾層厚度的增大而降低。

當(dāng)震動(dòng)引起的應(yīng)力波穿越軟弱夾層時(shí)，由于軟弱夾層傾角為20°，應(yīng)力波不是垂直入射，會(huì)在巖體波阻抗分界面發(fā)生透射和反射［17－18］，產(chǎn)生兩種方式的能量損耗。第一種是以反射波的形式損耗，軟弱夾層的波阻抗與周圍巖體的波阻抗差值越大，產(chǎn)生反射的應(yīng)力波越多，能量損耗越大。第二種是透射的應(yīng)力波在通過軟弱夾層時(shí)發(fā)生的能量損耗，軟弱夾層越厚，傳播距離越長，應(yīng)力波在通過夾層損耗的能量越大。正因?yàn)閼?yīng)力波的反射機(jī)制和軟弱夾層的吸能作用，軟弱夾層在震動(dòng)過程中充當(dāng)一個(gè)天然的屏障，它使傳入其后的動(dòng)應(yīng)力顯著削弱。然而軟弱夾層厚度越大，夾層吸收的能量就越多，因此軟弱夾層越易向坡面擠出，從而造成夾層上方出現(xiàn)垂直夾層發(fā)展的裂縫。

圖5為坡面上的加速度傳感器在10 Hz的X向正弦波不同激振強(qiáng)度（0．4 g，0．5 g，0．55 g）作用下實(shí)測到的水平加速度峰值，從圖中可以看出在一定激振強(qiáng)度下左斜坡模型的坡面水平加速度在2／3H高度以上達(dá)到最大值，相比右斜坡模型的坡面水平加速度在1／2H～2／3H之間達(dá)到最大值，這與斜坡模型坡面處的破壞位置相同。因此斜坡在振動(dòng)過程中，坡面水平加速度具有放大效應(yīng)，軟弱夾層厚度影響坡面水平加速度的響應(yīng)規(guī)律。夾層厚度越小，水平加速度發(fā)生顯著放大的坡面位置越高。坡面水平加速度的放大效應(yīng)是造成坡面破壞的重要原因。

由上述分析，可以將該類斜坡的變形破壞特征歸納如下：

（1）坡面震裂裂縫是該類斜坡破壞的主要特征。斜坡模型在振動(dòng)過程中，首先在坡面出現(xiàn)震裂裂縫。裂縫在不斷持續(xù)和強(qiáng)度逐漸增大的振動(dòng)作用下，逐漸向坡內(nèi)擴(kuò)展，并造成裂縫處的塊體垮塌和崩落。該類裂縫出現(xiàn)在坡面的中上部，裂縫沿坡體走向方向，平行于坡肩，與施加的X向地震波垂直。

（2）軟弱夾層具有消能、減震作用。夾層厚度越大，消能作用越強(qiáng)，斜坡的震害范圍和程度越小。夾層厚度越大，夾層吸收的能量越多，夾層越易向坡面擠出。

（3）斜坡變形破壞集中在坡體中上部。變形破壞發(fā)生的位置與坡面水平加速度的放大效應(yīng)有關(guān)。軟弱夾層厚度越小，坡面水平加速度發(fā)生顯著放大的坡面位置越高，斜坡坡面產(chǎn)生變形破壞的位置就越高。

3 斜坡模型的變形破壞模式分析

根據(jù)對(duì)試驗(yàn)中斜坡變形破壞發(fā)展的過程研究，可以將斜坡的變形破壞過程劃分為三個(gè)階段（如圖6所示）：

圖6 斜坡模型變形破壞示意圖Fig．6 Deformation and failure modes of model slopes

（1）坡面中上部震裂階段：在地震動(dòng)作用下，含薄層夾層的斜坡坡面上部和含厚層夾層的斜坡坡面的中部被震裂，出現(xiàn)平行坡肩的裂縫。

（2）裂縫擴(kuò)展、貫通階段：隨振動(dòng)強(qiáng)度的增強(qiáng)，裂縫在長度和深度上發(fā)生擴(kuò)展，逐漸貫通坡面。在此過程中，含薄層夾層的斜坡，在坡頂處沿斜坡走向方向形成數(shù)條豎向的拉裂縫，拉裂縫不斷向下發(fā)展。

（3）條帶狀散體崩落、淘空階段：在持續(xù)的水平慣性力作用下，坡體表面的裂縫影響范圍內(nèi)發(fā)生條帶狀散體垮塌，層層崩落，并不斷向內(nèi)部淘空。在此過程中，含厚層夾層的斜坡在軟弱夾層上方形成垂直層面向上發(fā)展的裂縫。

基于以上三階段變形過程，本試驗(yàn)所研究斜坡模型的變形破壞成因模式可歸納為“震裂－散體崩落”型。在試驗(yàn)所加載的地震波作用工況下，模型頂部僅出現(xiàn)少量裂縫而未崩落?？梢灶A(yù)測，在持續(xù)的地震動(dòng)作用下，斜坡模型由于中上部坡體被淘空，頂部坡體在失去支撐的條件下，可能被折斷而發(fā)生坐塌破壞。該模式跟黃潤秋等［3］在汶川地震斜坡成因機(jī)制分類中對(duì)潰屈型滑坡的歸納結(jié)果相似。

4 結(jié) 論

（1）地震動(dòng)作用下斜坡的變形和破壞特征與地震波類型、加載方向、振動(dòng)強(qiáng)度有關(guān)，同時(shí)還與斜坡所含軟弱夾層的厚度和坡體高程等因素有關(guān)。

（2）激振方向和振動(dòng)強(qiáng)度相同時(shí)，正弦波對(duì)斜坡的影響大于天然地震波。波型和強(qiáng)度相同時(shí)，Z向和X向?qū)π逼碌挠绊懸来卧鰪?qiáng)。波型和激振方向相同時(shí)，斜坡的變形程度隨振動(dòng)強(qiáng)度的增大而逐漸增強(qiáng)。

（3）含反傾軟弱夾層斜坡的變形破壞集中在坡體的中上部，在地震動(dòng)參數(shù)相同的條件下，含薄層軟弱夾層的斜坡先于含厚層軟弱夾層的斜坡發(fā)生變形破壞，并且其破壞范圍和破壞程度更大。

（4）軟弱夾層具有消能、減震作用。夾層厚度越大，消能作用越強(qiáng)，斜坡的震害范圍和程度越小。夾層厚度越大，夾層吸收的能量越多，夾層越易向坡面擠出。

（5）含反傾軟弱夾層的斜坡在地震動(dòng)作用下為“震裂－散體崩落”型破壞，坡面裂縫起主要的控制作用，并且具有沿坡面裂縫呈帶狀散體崩落的特點(diǎn)。

［1］許強(qiáng)，黃潤秋．5．12汶川大地震誘發(fā)大型崩滑災(zāi)害動(dòng)力特征初探［J］．工程地質(zhì)學(xué)報(bào)，2008，16（6）：721－729．XU Qiang，HUANG Run-qiu．Kinetics charateristics of large landslides triggered by May 12th Wenchuan Earthquake［J］．Journal of Engineering Geology，2008，16（6）：721－729．

［2］鄭穎人，葉海林，黃潤秋．地震邊坡破壞機(jī)制及其破裂面的分析探討［J］．巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2009，28（8）：1714－1723．ZHENG Ying-ren，YE Hai-lin，HUANG Run-qiu．Analysis and discussion of failure mechanism and farcture surface of slope under earthquake［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2009，28（8）：1714－1723．

［3］黃潤秋．汶川8．0級(jí)地震觸發(fā)崩滑災(zāi)害機(jī)制及其地質(zhì)力學(xué)模 式 ［J］．巖 石 力 學(xué) 與 工 程 學(xué) 報(bào)，2009（6）：1239－1249．HUANG Run-qiu．Mechanics and geomechanical modes of landslide hazards triggered by Wenchuan 8．0 Earthquake［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2009（6）：1239－1249．

［4］殷躍平．汶川八級(jí)地震地質(zhì)災(zāi)害研究［J］．工程地質(zhì)學(xué)報(bào)，2008，16（4）：433－444．YIN Yue-ping．Researches on the geo-hazards triggered by wenchuan earthquake sichuan［J］．Journal of Engineering Geology，2008，16（4）：433－444．

［5］翟陽，韓國城．邊坡對(duì)土壩穩(wěn)定影響的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究［J］．煙臺(tái)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)與工程版），1996（4）：69－73．ZHAI Yang，HAN Guo-cheng．Shaking table model test on the effect of slopes in earth dam to its stability［J］．Journal of Yantai University（Natural Science and Engineering），1996（4）：69－73．

［6］Hong Yung-shan， Chen Rong-her， Wu Chosen， et al．Shaking table tests and stability analysis of steep nailed slopes［J］．Canadian Geotechnical Journal，2005，42（5）：1264－1279．

［7］祁生文，伍法權(quán)，孫進(jìn)忠．邊坡動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律研究［J］．中國科學(xué) E輯：技術(shù)科學(xué)，2003，33（S1）：28－40．QI Sheng-wen，WU Fa-quan，SUN Jin-zhong． Study on dynamic responses of slopes［J］．Science in China Ser．E Technological Sciences，2003，33（S1）：28－40．

［8］梁慶國，韓文峰，馬潤勇，等．強(qiáng)地震動(dòng)作用下層狀巖體破壞的物理模擬研究［J］．巖土力學(xué)，2005，26（8）：1307－1311．LIANG Qing-guo，HAN Wen-feng，MA Run-yong，et al．Physical simulation study on dynamic failures of layered rock masses under strong ground motion［J］．Rock and Soil Mechanics，2005，26（8）：1307－1311．

［9］Giri D，Sengupta A．Dynamic behavior of small-scale model slopes in shaking table tests［J］．International Journal of Geotechnical Engineering，2010，4：1－11．

［10］董金玉，楊國香，伍法權(quán)，等．地震作用下順層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)和破壞模式大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究［J］．巖土力學(xué)，2011，32（10）：2977－2982．DONG Jin-yu，YANG Guo-xiang，WU Fa-quan，et al．The large-scale shaking table test study of dynamic response and failure mode of bedding rock slop under earthquake［J］．Rock and Soil Mechanics，2011，32（10）：2977－2982．

［11］楊國香，葉海林，伍法權(quán)，等．反傾層狀結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)特性及破壞機(jī)制振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究［J］．巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2012，31（11）：2214－2221．YANG Guo-xiang，YE Hai-lin，WU Fa-quan，et al．Shaking table model test on dynamic response characteristics and failure mechanism of antidip layered rock slope［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2012，31（11）：2214－2221．

［12］許強(qiáng)，劉漢香，鄒威，等．斜坡加速度動(dòng)力響應(yīng)特性的大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究［J］．巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2010，29（12）：2420－2428．XU Qiang，LIU Han-xiang，ZOU Wei，et al． Large-scale shaking table test study of acceleration dynamic responses characteristics of slopes［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2010，29（12）：2420－2428．

［13］楊長衛(wèi)，張建經(jīng)，周德培．SV波作用下巖質(zhì)邊坡地震穩(wěn)定性的時(shí)頻分析方法研究［J］．巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2013，32（3）：483－491．YANG Chang-wei，ZHANG Jian-jing，ZHOU De-pei．Reseach on time-frequency analysis method for seismic stability of rock slope subjected to SV wave［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2013，32（3）：483－491．

［14］李振生，巨能攀，侯偉龍，等．陡傾層狀巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)大型振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究［J］．工程地質(zhì)學(xué)報(bào)，2012，20（2）：242－248．LI Zhen-sheng，JU Neng-pan，HOU Wei-long，et al．Largescale shaking table model tests for dynamic response of steep stratified rock slopes［J］．Journal of Engineering Geology，2012，20（2）：242－248．

［15］劉漢香，許強(qiáng)，徐鴻彪，等．斜坡動(dòng)力變形破壞特征的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究［J］．巖土力學(xué)，2011，32（S2）：334－339．LIU Han-xiang，XU Qiang，XU Hong-biao，et al．Shaking table model test on slope dynamic deformation and failure［J］．Rock and Soil Mechanics，2011，32（S2）：334－339．

［16］劉漢香，許強(qiáng)，鄒威，等．層狀巖質(zhì)斜坡豎向動(dòng)力響應(yīng)特性的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究［J］．振動(dòng)與沖擊，2012，31（22）：13－19．LIU Han-xiang，XU Qiang，ZOU Wei，et al．Shaing table test for vertical dynamic response behavior of layered rock slopes［J］．2012，31（22）：13－19．

［17］李夕兵．論巖體軟弱結(jié)構(gòu)面對(duì)應(yīng)力波傳播的影響［J］．爆炸與沖擊，1993，13（4）：334－342．LI Xi-bing．Effects of weak structural planes of rock mass on stress wave propagation［J］．Explosion and Shock Waves，1993，13（4）：334－342．

［18］王玉杰，陳先鋒，彭天浩．淺析巖石夾層對(duì)爆破效果的影響 ［J］． 巖 石 力 學(xué) 與 工 程 學(xué) 報(bào)，2004，23（8）：1385－1387．WANG Yu-jie，CHEN Xian-feng，PENG Tian-hao．Analysis on influence of rock interlayer on blasting［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2004，23（8）：1385－1387．