巖質(zhì)邊坡淺表層改造蠕動(dòng)破壞機(jī)理探索與穩(wěn)定性分析*

譚 強(qiáng)，高明忠，魏進(jìn)兵，何 鵬，2

(1. 水力學(xué)與山區(qū)河流開發(fā)保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(四川大學(xué))，四川 成都 610065;2. 四川大學(xué) 水利水電學(xué)院，四川 成都 610065；3．四川大學(xué) 建筑與環(huán)境學(xué)院，四川 成都 610065)

邊坡失穩(wěn)是影響人類社會(huì)發(fā)展和經(jīng)濟(jì)進(jìn)步的嚴(yán)重的地質(zhì)災(zāi)害之一[1].特別在山區(qū)，邊坡分布廣、失穩(wěn)事故頻發(fā)、危害嚴(yán)重，在國內(nèi)外的水利水電、礦山、公路鐵路、城市環(huán)境等方面都造成了大量的災(zāi)難性事故，例如宜昌鹽池河磷礦山體崩塌、天生橋二級(jí)水電站南產(chǎn)房邊坡傾倒、美國Brilliant開挖邊坡事故、秘魯?shù)腉hurgar巖崩等等[2].

眾多學(xué)者從不同角度對(duì)邊坡失穩(wěn)機(jī)理及破壞模式進(jìn)行了深入研究.黃潤秋[3]調(diào)查研究了中國西部大量的邊坡事故，得出了邊坡變形的發(fā)生機(jī)理以滑動(dòng)面的貫穿過程為主體，滑動(dòng)面的形成及貫穿具有累進(jìn)性破壞的特征.Richards[4]在研究加拿大Jeffrey礦山的邊坡穩(wěn)定性的問題時(shí)，揭示了在考慮漸進(jìn)性破壞機(jī)制的條件下，也難以通過模擬的手段對(duì)邊坡的響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行科學(xué)預(yù)測.李天競[5]根據(jù)某邊坡的實(shí)際發(fā)生情況，研究了該滑坡隨時(shí)間蠕變變形破壞規(guī)律.董輝等[6]嘗試運(yùn)用Boosting集成支持向量回歸機(jī)的方法進(jìn)行滑坡位移預(yù)測，但現(xiàn)實(shí)數(shù)據(jù)的時(shí)空復(fù)雜性以及SVR 本身自由度的選擇困難使其在工程應(yīng)用中難以達(dá)到預(yù)期水平.D. N. Sérgio等[7]則通過試驗(yàn)方法研究了不同滲透率的土體中孔隙水壓力的產(chǎn)生及與之相應(yīng)的坡體變形破壞模式.路為等[8]分析了巖質(zhì)順層邊坡的平面滑移破壞模式，比較了層面傾角α與內(nèi)摩擦角φ的不同大小關(guān)系時(shí),滑移-拉裂型邊坡和水力驅(qū)動(dòng)型邊坡產(chǎn)生沿層面的滑移破壞.任光明等[9]用離散元模擬分析了軟弱基座型邊坡的變性破壞過程.E. Hoek 和J. Bray[10]在研究厚層板狀巖體傾倒變形破壞時(shí),提出了“塞縫石”的概念,強(qiáng)調(diào)關(guān)鍵塊體對(duì)整個(gè)巖體邊坡穩(wěn)定的控制作用.

目前的研究主要針對(duì)邊坡失穩(wěn)滑動(dòng)的基本規(guī)律以及不同類型邊坡事故的觸動(dòng)原因和破壞模式，對(duì)于邊坡事故形成初期存在的蠕動(dòng)過程鮮有具體細(xì)致的研究報(bào)道.以某滑坡為典型案例，將巖質(zhì)邊坡蠕動(dòng)過程中的變形發(fā)展作為切入點(diǎn)，著重分析蠕動(dòng)變形漸進(jìn)過程最終致使邊坡破壞的機(jī)理.同時(shí)評(píng)價(jià)該滑坡當(dāng)前的穩(wěn)定狀態(tài).研究成果詮釋了蠕動(dòng)變形致使滑坡失穩(wěn)的基本原理，可為該滑坡的穩(wěn)定性分析和防護(hù)工程設(shè)計(jì)提供參考和建議.

1 滑坡地質(zhì)概況

研究滑坡為一在頁巖內(nèi)發(fā)育的中型平面切層巖質(zhì)滑坡，滑體縱向長180～200 m，橫向?qū)挾?5～110 m，上寬下窄，后緣最高高程和前緣最低高程相對(duì)高差129 m.該滑坡整體地勢北低南高，呈上中略緩前緣較陡，滑體坡度30°～50°，前緣坡度達(dá)40°～50°.滑坡主滑方向NE15°，與河道近似垂直.滑坡后緣以拉裂隙及變形為界，左右緣以自然沖溝為界，其中上游左側(cè)沖溝切割較深，可見順坡向緩傾角結(jié)構(gòu)面發(fā)育.滑坡面積2.0×104m2，滑體厚度12～20 m，最大可達(dá)21.5 m，滑坡體總體積18×104m3(見圖1).

圖1 滑坡邊界示意圖

1.1 區(qū)域構(gòu)造及地形地貌

研究案例滑坡位于平溪河流域，平溪河流域處于龍門山褶皺帶，南接揚(yáng)子準(zhǔn)地臺(tái)，北東為牛峰包復(fù)背斜，西南為天井山復(fù)背斜.平溪河總體上為U型谷地貌，但上游溝段和支溝溝谷變化較大，縱坡較陡，河床縱坡比約為80‰～300‰，具陡漲陡落的山溪溝谷特征.平溪河下游段坡度較緩，縱坡比約為20‰～45‰，寬度略大，下游段谷寬50～100m左右.溝域岸坡以陡坡地貌為主，一般坡度35°～45°，地形臨空條件發(fā)育，客觀上具備崩塌、滑坡等不良地質(zhì)現(xiàn)象發(fā)育的地形條件.

區(qū)域主要斷裂構(gòu)造及其活動(dòng)性特征是涉及到斷裂潛在發(fā)震構(gòu)造評(píng)價(jià)、潛在震源區(qū)劃分和地震構(gòu)造區(qū)劃等關(guān)鍵問題的重要基礎(chǔ)內(nèi)容之一.勘查區(qū)周邊的龍門山屬于中淺切割中低山區(qū)，斷裂帶運(yùn)動(dòng)相當(dāng)強(qiáng)烈.北西向橫切河谷發(fā)育，嶺脊曲折，山峰尖銳，地形崎嶇.由于片理、劈理較發(fā)育，軟硬巖性常相間交替，故山坡地段常有崩坡積層分布，厚達(dá)數(shù)米至數(shù)十米.

1.2 地層巖性

地層巖性是滑坡發(fā)育的物質(zhì)基礎(chǔ)，也是滑坡研究和防治中首先考察的問題[11].勘查區(qū)地層由新至老分別為：1)第四系：人工填土層(Q4ml)主要成份為素填土，土黃色，松散，稍濕，成分復(fù)雜，以粘土為主，夾強(qiáng)風(fēng)化頁巖塊石、碎石.沖洪積層(Q4al+pl)母巖主要成份為石英巖、砂巖、灰?guī)r、板巖等.殘坡積層(Q4el+dl)主要成份為中風(fēng)化灰綠色頁巖.崩坡積層(Q4col+dl)成份主要為碎石土，母巖成分主要為頁巖，顆粒級(jí)配差、排列不均.2)石炭系：黃龍群(C2hn)：乳白色純石灰?guī)r、生物碎屑灰?guī)r.總長溝群大塘組 (C1d)：乳白色純石灰?guī)r，偶夾砂葉巖.總長溝群巖關(guān)組 (C1y)：乳白色純石灰?guī)r，頂為鐵質(zhì)葉巖夾鮞狀赤鐵礦，底為白云巖.3)泥盆系：平驛鋪組(D1p)巖性主要為灰白色中-厚層石英巖狀砂巖、石英砂巖夾粉砂巖、粉砂質(zhì)頁巖.觀霧山組(D2g)巖性主要為上部灰、灰白色中～厚層純白云巖；下部石英砂巖、粉砂巖夾葉巖.4)志留系：龍馬溪群(S1)巖性主要為灰綠色葉巖夾砂質(zhì)葉巖及粉砂巖.羅惹坪群(S2)巖性主要為灰綠色葉巖、砂質(zhì)葉巖夾灰?guī)r或生物礁灰?guī)r.沙帽群(S3)巖性主要為黃灰、砂質(zhì)葉巖夾薄～中厚層石英細(xì)砂巖,底為瘤狀泥質(zhì)灰?guī)r.5)奧陶系：譚家溝組+寶塔組(O2t+b)巖性主要為紫灰色龜裂紋灰?guī)r、淺灰色細(xì)砂巖、鈣質(zhì)粉砂巖夾鈣質(zhì)頁巖、薄層灰?guī)r及含砂質(zhì)帶灰?guī)r.

1.3 水文地質(zhì)條件

滑坡區(qū)總體地形較陡，坡面不利于雨水聚積，坡面無塘、堰等地表水體.在滑坡體兩側(cè)均發(fā)育一自然沖溝，常年有水，多為地下水的排泄，坡腳河流為常年流水河流.

滑坡區(qū)地下水類型主要為基巖裂隙水.頁巖的透水性較弱.基巖裂隙水主要接受大氣降水補(bǔ)給，向坡腳河流排泄.滑坡區(qū)水文地質(zhì)條件簡單.

2 滑坡成因機(jī)制分析

該滑坡的形成與其所處的獨(dú)特地質(zhì)、地理環(huán)境有關(guān).從地質(zhì)上講，滑坡處于向斜一翼，造成岸坡巖體破碎；從地理上講，滑坡區(qū)地處平溪河侵蝕段，河流侵蝕作用為滑坡的發(fā)生提供了幾何條件及前緣臨空條件；而區(qū)域強(qiáng)地震和高落差為滑坡的發(fā)生提供了動(dòng)力條件.變形破壞模式的研究是基于現(xiàn)場實(shí)地調(diào)查的邊坡表層破壞現(xiàn)象和變形特點(diǎn)進(jìn)行的.

2.1 淺表生改造

工程區(qū)表生蠕動(dòng)改造在很大程度上控制了巖基一定深度范圍內(nèi)巖體的工程地質(zhì)特性，甚至控制了巖體后期的時(shí)效變形形式.從滑坡體表面上看，巖體被錯(cuò)綜分布的結(jié)構(gòu)面切割，但鉆孔或勘探所揭露的較深部巖體卻有較高的完整程度，地表露出的寬大緩傾角巖層，進(jìn)入到山體內(nèi)部后，逐漸退化為大傾角層面.這類表生改造[12]是結(jié)構(gòu)面后期性狀的決定因素，經(jīng)此類改造結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度已從峰值降為殘余值，從而為進(jìn)一步重力時(shí)效變形的發(fā)生奠定了基礎(chǔ).

圖2和圖3為滑坡體歷史表生蠕動(dòng)改造過程機(jī)理：頁巖相對(duì)較軟，針對(duì)該邊坡地質(zhì)條件，當(dāng)傾角為70°時(shí)，即可啟動(dòng)變形，在重力作用下巖層逐漸連續(xù)向臨空方向鼓脹彎曲(圖2(b))，巖層變得陡立，隨后巖層發(fā)生倒轉(zhuǎn)(圖4)，在曲率較大時(shí)局部應(yīng)力集中，巖層破裂、傾倒，表層失穩(wěn)下滑(圖2(c))，導(dǎo)致前緣巖層近水平，出現(xiàn)松動(dòng)破碎、強(qiáng)度降低現(xiàn)象，進(jìn)而形成崩塌或滑坡.根據(jù)聲波數(shù)據(jù)測算下滑區(qū)厚度約10 m，但影響深度為20 m.在繼續(xù)表生改造過程中，這種表生改造周而復(fù)始(圖2(d))，每次下滑厚度約10 m，但潛在危害深度為20 m，每次下滑結(jié)果便形成不同規(guī)模的滑坡，計(jì)算得出平均滑坡坡面積為2.0×104m2，方量約為9.5×104m2.

圖2 滑坡形成機(jī)理示意圖

滑坡區(qū)的基本地貌形態(tài)在表生蠕動(dòng)改造過程中已初步形成，由于地震等因素作用，滑坡體發(fā)生了局部變形下滑，整體存在潛在滑動(dòng)趨勢.

2.2 緩傾角結(jié)構(gòu)面控制的平面滑坡

滑坡的傾向?yàn)?5°左右，坡度約為30°～50°.滑坡區(qū)地層主要由第四系崩坡積層(0～2 m)與基巖組成，基巖主要為志留系的頁巖，巖性較軟，巖層產(chǎn)狀為354°∠77°.充分利用滑坡現(xiàn)場地形地貌優(yōu)勢，特別是上、下游沖溝出露結(jié)構(gòu)面及鉆孔揭露結(jié)構(gòu)面，進(jìn)行結(jié)構(gòu)面調(diào)查.繪制工程區(qū)結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀極點(diǎn)等密圖(見圖5).從結(jié)構(gòu)面等密圖可以看出，在工程區(qū)主要優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面有3組，Ⅰ 組結(jié)構(gòu)面最為發(fā)育，產(chǎn)狀為330°～358°∠47°～60°，約占統(tǒng)計(jì)數(shù)的22%，從成因上分為頁理層面和構(gòu)造結(jié)構(gòu)面；Ⅱ 組結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為340°～359°∠27°～34°，約占統(tǒng)計(jì)數(shù)的18%，為次生結(jié)構(gòu)面，發(fā)育程度僅次于Ⅰ 組結(jié)構(gòu)面；Ⅲ 組結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為49°～66°∠54°～65°，約占統(tǒng)計(jì)數(shù)的14%，為構(gòu)造結(jié)構(gòu)面.根據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，3組主要結(jié)構(gòu)面在統(tǒng)計(jì)范圍內(nèi)總體占到54%，優(yōu)勢明顯，其余為隨機(jī)節(jié)理，占統(tǒng)計(jì)數(shù)的46%.可以認(rèn)為與工程區(qū)結(jié)構(gòu)面發(fā)育趨勢基本一致.

圖3 表生改造機(jī)理

圖4 出露巖層倒轉(zhuǎn)

圖6中I組結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為350°∠52°，與巖層產(chǎn)狀354°∠77°相近，基本特征為順坡陡傾角裂隙，平直光滑，多充填巖屑，與坡面斜交且傾角大于滑坡角，對(duì)滑坡整體穩(wěn)定影響不大.II組結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為350°∠31°，順坡緩傾角裂隙，赤平投影顯示此組裂隙的傾向BO與滑坡傾向MO斜交，走向交角為25°，小于30°，坡面赤平投影線被II組結(jié)構(gòu)面包含，對(duì)滑坡穩(wěn)定不利.Ⅲ組結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為57°∠60°，與滑坡斜交，赤平投影顯示此裂隙傾向?yàn)镃O方向，與斜坡面走向斜交角為42°，且傾角大于坡角，對(duì)滑坡穩(wěn)定影響不大.從3組結(jié)構(gòu)面與坡面組合來看，I組結(jié)構(gòu)面與II組傾向接近，II組與III組結(jié)構(gòu)面組合交線位于滑坡面投影之外(同側(cè))，離圓心較遠(yuǎn)，說明組合交線傾角小于滑坡角，對(duì)滑坡穩(wěn)定不利，有引起小規(guī)模楔形體破壞的可能；I組與III組結(jié)構(gòu)面組合交線雖位于坡面同一側(cè)，但位于坡面內(nèi)側(cè)離圓心較近，說明組合線傾角大于滑坡傾角，巖體缺乏沿上述結(jié)構(gòu)面的組合面滑移的空間條件.從工程地質(zhì)角度分析，II組結(jié)構(gòu)面以及II組結(jié)構(gòu)面與III組的組合對(duì)滑坡的穩(wěn)定性有一定的影響，整體滑坡存在安全隱患.

圖5 結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀等密圖

圖6 優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面與坡面組合赤平投影圖

滑動(dòng)面沿單一平面發(fā)生滑動(dòng)通常需要滿足：①滑動(dòng)面的走向必須與坡面平等或接近平行(約在±20°的范圍之內(nèi))；②破壞面必須在邊坡面出露，就是說它的傾角必須小于坡面的傾角；③坡壞面的傾角必須大于該面的摩擦角；④巖體中必須存在對(duì)滑動(dòng)僅有很小阻力的解離面，它規(guī)定了滑動(dòng)的側(cè)面邊界.為進(jìn)一步確定滑坡滑動(dòng)模式，通過極點(diǎn)分析快速判斷失穩(wěn)模式見圖7，圖中數(shù)字加“#”代表結(jié)構(gòu)面組號(hào)，“數(shù)字+數(shù)字”代表兩組結(jié)構(gòu)面交線極點(diǎn).不難看出2#號(hào)落入滑動(dòng)區(qū)，為平面滑動(dòng)，其它結(jié)構(gòu)面及結(jié)構(gòu)面組合均未落入滑動(dòng)不穩(wěn)定區(qū)和傾倒不穩(wěn)定區(qū).

圖7 通過極點(diǎn)分析快速判斷失穩(wěn)模式

緩傾角傾向坡外的II組結(jié)構(gòu)面在滑坡巖體內(nèi)發(fā)育，產(chǎn)狀為350°∠31°，赤平投影顯示坡面被II組結(jié)構(gòu)面包含，為一剪切結(jié)構(gòu)面，結(jié)構(gòu)面較為平直，延伸長度較長，可見延伸長度大于7 m，結(jié)構(gòu)面大部分呈微張～張開狀，張開度約為5 mm，在上、下游沖溝均有表現(xiàn).局部由于卸荷作用張開度大于10 cm，如在河谷附近.局部表面附有紅褐色鐵錳質(zhì)浸染，結(jié)構(gòu)面里無充填或少充填.

根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀分析得知，裂隙規(guī)模不大，成斷續(xù)分布，未貫通，邊坡變形破壞模式大致可以分為大規(guī)模的平面切層滑動(dòng)(見圖8)和小規(guī)模的楔形體破壞等.其滑動(dòng)機(jī)理為Ⅱ組結(jié)構(gòu)面控制的巖質(zhì)滑坡，剪出口位置位于河床附近，滑坡面積2.0×104m2，方量約24×104m3.由于滑坡體的變形，在滑坡體上發(fā)現(xiàn)大量植被變形與水平拉裂隙，裂隙長約6 m，寬20 mm；滑坡體后緣以錯(cuò)臺(tái)及拉裂隙為界.左、右側(cè)邊界以上下游沖溝為界，在右側(cè)沖溝有明顯巖體錯(cuò)動(dòng)痕跡，證明滑坡已發(fā)生過變形；左側(cè)沖溝發(fā)育有大量緩傾角裂隙及邊界裂隙，更進(jìn)一步圈定了滑坡的影響范圍.

圖8 切層滑動(dòng)

通過以上分析，滑坡潛在失穩(wěn)模式有兩種：淺表生改造和緩傾角結(jié)構(gòu)面控制的平面滑坡.前者影響深度有限，推測歷史上曾有發(fā)生，目前地貌即為淺表生改造的結(jié)果，根據(jù)地質(zhì)條件及環(huán)境的不同，將可能導(dǎo)致不同規(guī)模類似牽引式滑坡.后者滑動(dòng)機(jī)理為受緩傾角結(jié)構(gòu)面控制的平面滑坡，特征更明確，且有兩側(cè)沖溝及鉆孔資料作為佐證，滑坡邊界顯著.

3 滑坡體穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

3.1 計(jì)算工況

根據(jù)《滑坡防治工程設(shè)計(jì)與施工技術(shù)規(guī)范DZ/T 0219-2006》，工程等級(jí)為I等，抗滑安全系數(shù)應(yīng)不小于：①工況I，自重：1.20～1.40；②工況II，自重+地下水：1.10～1.30；③工況III，自重+暴雨+地下水：1.02～1.15；④工況IV，自重+地震+地下水：1.02～1.15.

結(jié)合地質(zhì)調(diào)查情況(圖9)，根據(jù)反演的滑動(dòng)面抗剪強(qiáng)度參數(shù)，計(jì)算滑坡在不同工況下的安全系數(shù)，如安全系數(shù)不能滿足規(guī)范要求，提出加固措施建議并計(jì)算加固后的安全系數(shù).由于該滑坡地形較陡，坡面不利于雨水聚積，坡面無塘、堰等地表水體，水位線位于滑體以下，因此計(jì)算未考慮工況II，自重+地下水.對(duì)于工況IV，工程區(qū)地震烈度以滑坡在5.12汶川地震中的穩(wěn)定性狀況作為反演的依據(jù).

3.2 計(jì)算分析與評(píng)價(jià)

根據(jù)室內(nèi)結(jié)構(gòu)面殘余強(qiáng)度試驗(yàn)，反演確定出抗剪強(qiáng)度參數(shù)c=20 kPa，φ=31.5°.采用Morgenstern-Price[13]極限平衡方法進(jìn)行二維穩(wěn)定性計(jì)算，計(jì)算模型見圖10.滑坡在天然狀態(tài)下的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)考慮持久狀態(tài)、短暫狀態(tài)和偶然狀態(tài).持久狀況為正常工況，荷載組合為基本荷載自重；短暫狀態(tài)考慮暴雨；偶然狀況為基本組合+地震荷載，地震加速度取為0.15 g(地震烈度為Ⅶ度).

強(qiáng)度折減法采用非線性數(shù)值分析程序FLAC3D對(duì)該滑坡進(jìn)行計(jì)算模擬，計(jì)算剖面與極限平衡一致，有限元計(jì)算模型見圖11，共剖分3 838個(gè)結(jié)點(diǎn)，2 762個(gè)單元.模型中將滑坡材料劃分為滑體、滑帶和基巖3類.計(jì)算分兩步進(jìn)行，第一步計(jì)算滑床(基巖)、滑體和滑帶在重力作用下的彈性變形和應(yīng)力，作為初始狀態(tài)；第二步將彈性變形清零，將滑帶的材料屬性變更為彈塑性，模擬變形和破壞發(fā)展過程.滑帶使用理想彈塑性本構(gòu)模型，Mohr-Coulomb[14]屈服準(zhǔn)則；滑體和滑床使用線彈性模型.計(jì)算參數(shù)見表1.

水平距離/m

圖10 極限平衡法計(jì)算模型

圖11 強(qiáng)度折減法計(jì)算模型

表1 強(qiáng)度折減計(jì)算參數(shù)

經(jīng)過二維極限平衡法和強(qiáng)度折減法計(jì)算，滑坡在持久狀況、短暫狀況和偶然狀況下的安全系數(shù)相當(dāng)，各約為1.10，1.03和0.95.與規(guī)范要求的1.20～1.40，1.02～1.15和1.02～1.15有一定差距，需要采取相應(yīng)的處理措施.

3.3 加固治理措施

建議錨索+格構(gòu)對(duì)滑坡進(jìn)行治理.支護(hù)范圍為公路高程(約515 m)至575 m，預(yù)應(yīng)力錨索的錨固力1 500 kN，間、排距5 m ，錨索俯角15°.加固后計(jì)算模型見圖12.

圖12 加固后計(jì)算模型

表2是采用極限平衡法計(jì)算不同工況下加固前和加固后的安全系數(shù).由計(jì)算結(jié)果可見，加固后安全系數(shù)總體能滿足規(guī)范要求.表3是采用強(qiáng)度折減法(加固中的錨桿和錨索選用Cable單元模擬)計(jì)算不同工況下加固前和加固后的安全系數(shù).該滑坡受結(jié)構(gòu)面控制，在偶然地震工況下，加固效果明顯.最大位移大幅降低，達(dá)到工程要求限值.模擬結(jié)果說明地震對(duì)該滑坡的安全影響極大.

表2 極限平衡法安全系數(shù)計(jì)算成果

表3 強(qiáng)度折減法安全系數(shù)計(jì)算成果

加固后各安全系數(shù)均得到提高，滿足規(guī)范要求.二維極限平衡法與強(qiáng)度折減法的計(jì)算成果基本一致，表明計(jì)算成果及加固措施是合理的.

4 結(jié) 論

該巖質(zhì)邊坡事故形成機(jī)制主要受控于以下兩個(gè)因素：①淺表生改造；②緩傾角結(jié)構(gòu)面控制的平面滑坡.滑坡在表生蠕動(dòng)改造過程中形成基本的地形地貌，在緩傾角結(jié)構(gòu)面發(fā)育過程中發(fā)生整體破壞.邊坡變形破壞分為大規(guī)模的平面切層滑動(dòng)和小規(guī)模的楔形體破壞.

采用二維極限平衡法及強(qiáng)度折減法對(duì)滑坡穩(wěn)定性進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)、復(fù)核，二者結(jié)果相當(dāng)：滑坡在持久狀況、短暫狀況和偶然狀況下的安全系數(shù)均不滿足規(guī)范要求.

建議錨索+格構(gòu)對(duì)滑坡加固，支護(hù)范圍為公路高程至575 m，建議預(yù)應(yīng)力錨索的錨固力1 500 kN，間、排距5 m ，錨索俯角15°.加固后滑坡在3種狀況下的安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求.

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