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    固溶工藝對Ti12LC合金組織性能的影響

    2014-09-01 04:56:28侯智敏趙永慶張鵬省毛小南尹雁飛李思蘭
    中國材料進展 2014年8期
    關鍵詞:沖擊韌性時效鈦合金

    侯智敏, 趙永慶, 張鵬省, 毛小南, 尹雁飛, 李思蘭

    (1.西北有色金屬研究院 鈦合金研究所,陜西 西安710016)(2.西北工業(yè)大學材料學院,陜西 西安710072)

    1 前 言

    鈦合金可廣泛應用于各種武器裝備,包括軍用飛機、航空發(fā)動機、導彈、各種艦艇、核反應堆、輕型火炮和裝甲車輛等[1-4]。鈦合金的廣泛應用對于降低軍用飛機的結構質量系數(shù),提高航空發(fā)動機的推重比,減輕武器裝備的質量,提高裝甲防護性能,延長使用壽命,提高核反應堆安全性和可靠性,提高艦艇搜索、發(fā)現(xiàn)和跟蹤能力等都具有重要的作用。然而,長期以來成本太高,這一制約鈦合金應用的主要問題一直都沒有從根本上得到解決,因此低成本鈦合金及其制備技術成為目前重要的研究熱點[5-7]。

    西北有色金屬研究院研制的Ti12LC低成本鈦合金,由于采用廉價的FeMo中間合金取代昂貴的V和Zr等合金元素,其原料成本與TC11相比降低10%以上[8],且該合金的力學性能優(yōu)于TC11。由于性能及成本上的優(yōu)勢,其完全可以替代TC11進行廣泛的推廣應用[9]。前期的研究工作,特別是針對熱處理工藝對強韌性匹配的影響規(guī)律缺乏深入研究和討論[10]。本文對Ti12LC合金進行兩種不同工藝的固溶+時效熱處理,分析了固溶工藝參數(shù)對合金顯微組織、室溫拉伸性能及沖擊韌性的影響,優(yōu)化了合金的強韌性匹配工藝,希望推動該合金的進一步應用。

    2 實驗材料與方法

    首先通過3次真空自耗熔煉制備了φ420 mm 噸級鑄錠,然后采用逐級降溫的方法進行開坯鍛造及改鍛,最終在兩相區(qū)鍛成φ170 mm的棒材,棒材的鍛態(tài)組織見圖1。如圖1所示,合金的顯微組織由初生α相、細小次生α相及β基體組成。初生α相含量為23%,大部分初生α相呈等軸α,也有部分是島狀的長條狀α相,初生α相的直徑/寬度約為5 μm。差式掃描量熱法(DSC)測得合金Tβ轉變溫度為895 ℃。實驗用熱處理試樣采用電火花線切割方法從φ170 mm棒材1/2R處切取。對樣品進行不同工藝的固溶+時效熱處理,分析其對組織及力學性能的影響,具體的熱處理工藝見表1。組織分析通過OLYMPUS/PMG3光學顯微鏡(OEM)進行,金相試樣拋光后,采用HF+HNO3+H2O (體積比1∶3∶10)腐蝕液浸蝕。試樣力學性能測試在Instron 1185力學試驗機上進行。

    圖1 Ti12LC合金φ170 mm棒材鍛態(tài)組織Fig.1 The microstructure of Ti12LC alloy bar as-forged

    No.Heat treatment parameters1#850 ℃×1 h/AC+540 ℃×6 h/AC2#800 ℃×1 h/AC+540 ℃×6 h/AC3#880 ℃×1 h/FC+540 ℃×6 h/AC4#880 ℃×1 h/FC+800 ℃×1 h/AC+540 ℃×6 h/AC

    3 實驗結果與分析

    3.1 固溶工藝對合金顯微組織的影響

    3.1.1 單重固溶工藝對合金顯微組織的影響

    圖2為Ti12LC合金經(jīng)不同工藝單重固溶后的金相組織。與鍛態(tài)組織相比,單重固溶后初生α相有等軸化趨勢,組織更加均勻,細小的次生α球消失,β基體上的細板條狀α相隱約可見。850 ℃高溫固溶后,初生α相尺寸變化不大,球化明顯,初生α相含量稍有減小,約為19%,見圖2a。800 ℃固溶后,初生α相尺寸有一定的增加,相含量增加,約為25%,見圖2b。與高溫固溶后的組織相比,低溫固溶后α相球化效果沒有高溫固溶明顯,但β基體上的次生α相更加清晰。

    圖2 Ti12LC合金經(jīng)1#(a)和2#(b)熱處理工藝后的金相組織Fig.2 Metallographs of Ti12LC heat treated with 1#(a) and 2# (b)

    3.1.2 雙重固溶工藝對合金顯微組織的影響

    合金在880 ℃高溫固溶爐冷后,初生等軸α相尺寸稍有增加,大量次生條狀α相析出,厚度約為2 μm,見圖3a。一定厚度的條狀α相析出有利于改善合金的韌性,但是慢的冷卻速率會導致α相的過析出,引起時效強化效果的急劇惡化。合金經(jīng)高溫預固溶+二次低溫固溶后,初生等軸α相尺寸及相含量均變化不明顯,條狀次生α相尺寸減小,相含量下降明顯,見圖3b。但是與單重低溫固溶處理后的合金組織相比,次生α相厚度增加明顯,相含量大幅增加。

    圖3 Ti12LC合金經(jīng)3#(a)和4#(b)熱處理工藝后的金相組織Fig.3 Metallographs of Ti12LC heat treated with 3#(a) and 4# (b)

    3.2 固溶工藝對合金力學性能的影響

    表2為Ti12LC合金經(jīng)不同工藝熱處理后的室溫拉伸性能及沖擊韌性??梢钥闯?,單重固溶+時效處理后,較高的固溶溫度可以使合金獲得更好的時效強化效果,從而獲得更高的強度,但是塑性及韌性較低。降低固溶溫度可以改善合金的塑性及沖擊韌性,但對沖擊韌性改善并不明顯。采用1#工藝熱處理后,金相組織中只有約20%的初生α相和大量細小的次生α相彌散分布在β基體中,時效強化效果明顯,由于次生α相非常細小,導致合金的沖擊韌性較差。與1#工藝相比,采用2#工藝低溫固溶后,初生α相含量及尺寸均有一定的增加,次生α相尺寸明顯增加,導致時效強化效果減弱。雖然初生α相的強化效果有一定的增加,但整體表現(xiàn)為強度大幅下降,塑性明顯增加。由于只有少量小尺寸條狀次生α相析出,因此,合金沖擊韌性改善不明顯。

    表2 經(jīng)不同熱處理工藝處理后的Ti12LC力學性能

    4#工藝熱處理后,合金的沖擊韌性明顯改善,塑性、強度介于1#工藝與2#工藝之間,強塑性匹配較好。與2#工藝相比,相同的最終固溶溫度,導致合金的時效強化效果相當;一定厚度的次生α相析出,其起到一定程度的強化效果,但可以明顯改善合金的韌性。3#工藝熱處理后,雖然次生α相厚度及相含量均明顯增加,但爐冷熱處理會嚴重削弱兩相鈦合金時效強化效果,損害合金的強度[11],因此并不可取。4#工藝熱處理后合金的室溫強度還有較大的調(diào)整空間,可以通過提高固溶溫度,進一步改善合金的塑性及韌性,相關的研究工作有待于進一步開展。

    4 結 論

    (1)α+β相區(qū)單重固溶+時效熱處理后,Ti12LC合金的室溫拉伸性能隨固溶溫度的增加而增加,塑性及沖擊韌性降低,合金的抗拉強度可以達到1 315 MPa。

    (2)α+β相區(qū)高溫預固溶爐冷+低溫固溶+時效熱處理后,合金的強度、塑性介于單重高溫固溶與低溫固溶處理之間,沖擊韌性明顯改善,達到33.5 J·cm-2,強度、塑性及韌性匹配良好。

    參考文獻 References

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