立井提升機基礎的設計與探討

馬曉婷

摘要：隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，立井提升機房的設計要求也在不斷提高。由于礦山行業(yè)暫無提升機房結構設計的標準，有關提升機基礎的技術參數(shù)只能參考現(xiàn)有其他規(guī)范，某些參數(shù)取得過于保守，不夠經(jīng)濟。本論文對立井提升機基礎的設計方法，進行了簡要闡述，可供設計參考。

關鍵詞：立井提升機房 基礎設計 獨立基礎

1 概述

提升機房是礦山生產(chǎn)系統(tǒng)的重要組成部分，而提升機是最常用的垂直提升設備。隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，以往僅靠基礎自重就能滿足結構承載力、穩(wěn)定性要求，而現(xiàn)在鋼繩提升的拉力越來越大，提升方式也從單繩提升轉變?yōu)槎嗬K式提升，傳遞給基礎的拉力也越來越大，就需要擴大基礎的配重，在一些地質條件、場地受限的情況下還需要采用抗拔樁、增加抗滑移鍵等方式。因此，對提升機基礎的設計要求也在提高。

2 受力分析

提升機房的設計必須考慮與提升井架、提升井口之間的關系，三者的立面關系見圖１。

圖1提升機房關系圖

2.1 提升機鋼繩拉力標準值的確定

提升機鋼繩的拉力與井架中的鋼繩荷載，形成力的平衡系統(tǒng)，可由此確定該值。計算時一般考慮以下兩種條件：

①正常工作荷載：

根據(jù)礦山井架設計規(guī)范《GB 50385-2006》中第4.1.3條，可分為箕斗或罐籠上提時、箕斗下放時、罐籠下放時三種情況，選擇最不利情況（箕斗或罐籠上提時）進行計算；

②上天輪破斷時荷載：

根據(jù)規(guī)范第4.1.4規(guī)定，對于單繩提升：一根為斷繩荷載，另一根為兩倍工作荷載；對于多繩提升：一側為所有鋼繩的斷繩荷載，另一側為所有鋼繩的0.33倍斷繩荷載。由于斷繩時，鋼繩破斷力遠遠大于正常工作荷載時的拉力，可直接采用破斷時荷載進行基礎計算。

2.2 計算所需參數(shù)

基礎受力分析圖詳見圖2。F為破斷力，根據(jù)上述不同提升情況取值。其中Fy=F·sina，F(xiàn)x=F·cosa，h為破斷力作用點到基礎底面的距離，G1為基礎自重，G2為設備自重，X1、X2分別為基礎、設備重心所在軸至基礎轉動軸的距離。a為鋼繩傾角。由于基礎本身一般是大體積混凝土，可視為剛體，各部分之間沒有變形，所以一般不做強度計算，只需要做穩(wěn)定性驗算。

3 基礎設計計算

3.1 地基承載力的計算

根據(jù)偏心荷載下基底邊緣最大壓力公式，計算基底壓力。

pk≤fa

pmax=■≤1.2fa

式中fa為修正后的地基承載力特征值；S為合力作用點至具有最大壓力的基地邊緣的距離。一般來說，提升機基礎配重較大，底面積較大，因此承載力容易滿足。

3.2 抗傾覆穩(wěn)定性驗算

抗傾覆穩(wěn)定性是指提升機基礎在自重和外載荷作用下抵抗傾覆的能力。如圖2所示，確定O點所在的軸為基礎的轉動軸。

抗傾覆安全系數(shù)k1=■=■

如果地基土比較軟弱，在基礎傾覆的同時，基礎外邊緣可能陷入土中，因而力矩中心O點會向內(nèi)移動，抗傾覆安全系數(shù)Kt將會降低，故需要考慮地基土的壓縮性。一般地基土壓縮性較大的土體，需要進行地基處理，采用換填、強夯等方法，使得力矩中心點O符合計算假定，保證設計的準確性。

3.3 抗滑移穩(wěn)定性驗算

抗滑移穩(wěn)定性是指基礎克服基底土與基底面之間的摩擦力，而沿基底面滑動的能力。由圖2可知，提升機基礎的滑移力為破斷力的水平分向力，抗滑移力為豎直方向的合力。

抗滑移安全系數(shù)ks=■

一般情況下，基礎四周存在一些有利荷載。比如提升機基礎四周回填土的摩擦力、固著作用，前面填土的被動土壓力，提升機房剛性地面的作用等。由于這些有利荷載取值不易確定，一般作為安全儲備，不進行計算。

3.4 安全系數(shù)的取值

安全系數(shù)的取值大小直接影響設計是否經(jīng)濟?！督ㄖ鼗A設計規(guī)范GB 50007-2011》中對于擋土墻，抗滑移安全系數(shù)為1.3，抗傾覆安全系數(shù)為1.6；《鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范GB 5077-2003》中規(guī)定抗傾覆安全系數(shù)為1.2；《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范JTG D63-2007》中規(guī)定永久作用和汽車、人群的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.5，抗滑動系數(shù)為1.3，各種作用（不包括地震作用）的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.3，抗滑動系數(shù)為1.2?？梢钥闯龈饕?guī)范在不同情況下取值不同。對于提升機基礎安全系數(shù)的取值，不同于上述規(guī)范中正常荷載作用效應，斷繩荷載屬于偶然荷載，取值可以考慮適當降低，建議抗傾覆系數(shù)、抗滑移系數(shù)取值范圍可以為1.1~1.3。一般來說，滿足抗傾覆需要，也就能滿足抗滑移要求。取值范圍的調(diào)整，也適當考慮了提升機房剛性地面、基礎四周回填土的有利作用，所以也是合理的、試用的。

4 基礎設計注意事項

①在以前很多工程中，提升機基礎為素混凝土結構，目前考慮到其表面抗裂、溫度應力及基礎抗拉等因素，應在基礎表面、地面及四周壁上適度配筋?；A開孔尺寸大于600mm部位，應沿孔周圍配置直徑不小于12，間距不大于200的鋼筋。提升機、減速機支座部位，受力非常大，容易產(chǎn)生應力集中現(xiàn)象，設計時需要注意，增加適當措施進行保護。

②設計中為了加大基礎的配重，可以將電機、減速機、提升機的基礎連成一體，并盡可能的讓基礎的重心與鋼繩拉力的合力中心在一個軸線上，或調(diào)整基礎平面使得偏心距較小，以最大效力發(fā)揮其作用，符合計算假定。

③基礎若受到廠房基礎的影響，平面尺寸不能放大時，可采用抗拔樁等措施，保證其穩(wěn)定性。也可以根據(jù)情況做成平板基礎，和廠房基礎連為一體，增加其穩(wěn)定性的同時，避免平面位置互相影響。

④基礎持力土層可根據(jù)實際情況進行處理，可進行換填土層等地基處理，保證其不會發(fā)生不均勻沉降。換填可以選用摩擦力較大的砂石等，增加抗滑移能力。

⑤基礎為大體積混凝土，澆筑時混凝土中的膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮，水化熱會導致有害裂縫產(chǎn)生，可以在摻和料、配合比、外加劑及施工養(yǎng)護等方面采取措施減小溫差。

⑥文中分析是以最基本的獨立基礎為模型分析，在實際情況中，平板基礎等多適用于雙層提升機房。因此，提升機房及附屬輔助用房的設計與提升機基礎有著緊密的聯(lián)系，在基礎平面布置中需要綜合考慮，及時調(diào)整機房結構形式、提升機基礎結構形式，達到最優(yōu)的效果。

5 結語

提升機基礎的設計，應當明確其受力分析，并進行設計簡化。同時，安全系數(shù)如果直接引用其它規(guī)范的規(guī)定，可能過于保守，不夠經(jīng)濟，因此，文中提出根據(jù)不同規(guī)范及提升機荷載情況，對安全系數(shù)適當調(diào)整，在設計中把握安全適用原則的同時考慮其經(jīng)濟性。

參考文獻：

[1]王周慧.淺談設計多繩摩擦式副立井提升機房[J].煤炭工程，2004(8).

[2]鄭錫恩，劉洞理，王世華等.采礦設計手冊:礦山機械卷[M].北京中國建筑工業(yè)出版社，1989:330.

[3]GB 50385-2006.礦山井架設計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2006.

[4]GB 50007-2011.建筑地基基礎設計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

endprint

摘要：隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，立井提升機房的設計要求也在不斷提高。由于礦山行業(yè)暫無提升機房結構設計的標準，有關提升機基礎的技術參數(shù)只能參考現(xiàn)有其他規(guī)范，某些參數(shù)取得過于保守，不夠經(jīng)濟。本論文對立井提升機基礎的設計方法，進行了簡要闡述，可供設計參考。

關鍵詞：立井提升機房 基礎設計 獨立基礎

1 概述

提升機房是礦山生產(chǎn)系統(tǒng)的重要組成部分，而提升機是最常用的垂直提升設備。隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，以往僅靠基礎自重就能滿足結構承載力、穩(wěn)定性要求，而現(xiàn)在鋼繩提升的拉力越來越大，提升方式也從單繩提升轉變?yōu)槎嗬K式提升，傳遞給基礎的拉力也越來越大，就需要擴大基礎的配重，在一些地質條件、場地受限的情況下還需要采用抗拔樁、增加抗滑移鍵等方式。因此，對提升機基礎的設計要求也在提高。

2 受力分析

提升機房的設計必須考慮與提升井架、提升井口之間的關系，三者的立面關系見圖１。

圖1提升機房關系圖

2.1 提升機鋼繩拉力標準值的確定

提升機鋼繩的拉力與井架中的鋼繩荷載，形成力的平衡系統(tǒng)，可由此確定該值。計算時一般考慮以下兩種條件：

①正常工作荷載：

根據(jù)礦山井架設計規(guī)范《GB 50385-2006》中第4.1.3條，可分為箕斗或罐籠上提時、箕斗下放時、罐籠下放時三種情況，選擇最不利情況（箕斗或罐籠上提時）進行計算；

②上天輪破斷時荷載：

根據(jù)規(guī)范第4.1.4規(guī)定，對于單繩提升：一根為斷繩荷載，另一根為兩倍工作荷載；對于多繩提升：一側為所有鋼繩的斷繩荷載，另一側為所有鋼繩的0.33倍斷繩荷載。由于斷繩時，鋼繩破斷力遠遠大于正常工作荷載時的拉力，可直接采用破斷時荷載進行基礎計算。

2.2 計算所需參數(shù)

基礎受力分析圖詳見圖2。F為破斷力，根據(jù)上述不同提升情況取值。其中Fy=F·sina，F(xiàn)x=F·cosa，h為破斷力作用點到基礎底面的距離，G1為基礎自重，G2為設備自重，X1、X2分別為基礎、設備重心所在軸至基礎轉動軸的距離。a為鋼繩傾角。由于基礎本身一般是大體積混凝土，可視為剛體，各部分之間沒有變形，所以一般不做強度計算，只需要做穩(wěn)定性驗算。

3 基礎設計計算

3.1 地基承載力的計算

根據(jù)偏心荷載下基底邊緣最大壓力公式，計算基底壓力。

pk≤fa

pmax=■≤1.2fa

式中fa為修正后的地基承載力特征值；S為合力作用點至具有最大壓力的基地邊緣的距離。一般來說，提升機基礎配重較大，底面積較大，因此承載力容易滿足。

3.2 抗傾覆穩(wěn)定性驗算

抗傾覆穩(wěn)定性是指提升機基礎在自重和外載荷作用下抵抗傾覆的能力。如圖2所示，確定O點所在的軸為基礎的轉動軸。

抗傾覆安全系數(shù)k1=■=■

如果地基土比較軟弱，在基礎傾覆的同時，基礎外邊緣可能陷入土中，因而力矩中心O點會向內(nèi)移動，抗傾覆安全系數(shù)Kt將會降低，故需要考慮地基土的壓縮性。一般地基土壓縮性較大的土體，需要進行地基處理，采用換填、強夯等方法，使得力矩中心點O符合計算假定，保證設計的準確性。

3.3 抗滑移穩(wěn)定性驗算

抗滑移穩(wěn)定性是指基礎克服基底土與基底面之間的摩擦力，而沿基底面滑動的能力。由圖2可知，提升機基礎的滑移力為破斷力的水平分向力，抗滑移力為豎直方向的合力。

抗滑移安全系數(shù)ks=■

一般情況下，基礎四周存在一些有利荷載。比如提升機基礎四周回填土的摩擦力、固著作用，前面填土的被動土壓力，提升機房剛性地面的作用等。由于這些有利荷載取值不易確定，一般作為安全儲備，不進行計算。

3.4 安全系數(shù)的取值

安全系數(shù)的取值大小直接影響設計是否經(jīng)濟?！督ㄖ鼗A設計規(guī)范GB 50007-2011》中對于擋土墻，抗滑移安全系數(shù)為1.3，抗傾覆安全系數(shù)為1.6；《鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范GB 5077-2003》中規(guī)定抗傾覆安全系數(shù)為1.2；《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范JTG D63-2007》中規(guī)定永久作用和汽車、人群的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.5，抗滑動系數(shù)為1.3，各種作用（不包括地震作用）的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.3，抗滑動系數(shù)為1.2?？梢钥闯龈饕?guī)范在不同情況下取值不同。對于提升機基礎安全系數(shù)的取值，不同于上述規(guī)范中正常荷載作用效應，斷繩荷載屬于偶然荷載，取值可以考慮適當降低，建議抗傾覆系數(shù)、抗滑移系數(shù)取值范圍可以為1.1~1.3。一般來說，滿足抗傾覆需要，也就能滿足抗滑移要求。取值范圍的調(diào)整，也適當考慮了提升機房剛性地面、基礎四周回填土的有利作用，所以也是合理的、試用的。

4 基礎設計注意事項

①在以前很多工程中，提升機基礎為素混凝土結構，目前考慮到其表面抗裂、溫度應力及基礎抗拉等因素，應在基礎表面、地面及四周壁上適度配筋?；A開孔尺寸大于600mm部位，應沿孔周圍配置直徑不小于12，間距不大于200的鋼筋。提升機、減速機支座部位，受力非常大，容易產(chǎn)生應力集中現(xiàn)象，設計時需要注意，增加適當措施進行保護。

②設計中為了加大基礎的配重，可以將電機、減速機、提升機的基礎連成一體，并盡可能的讓基礎的重心與鋼繩拉力的合力中心在一個軸線上，或調(diào)整基礎平面使得偏心距較小，以最大效力發(fā)揮其作用，符合計算假定。

③基礎若受到廠房基礎的影響，平面尺寸不能放大時，可采用抗拔樁等措施，保證其穩(wěn)定性。也可以根據(jù)情況做成平板基礎，和廠房基礎連為一體，增加其穩(wěn)定性的同時，避免平面位置互相影響。

④基礎持力土層可根據(jù)實際情況進行處理，可進行換填土層等地基處理，保證其不會發(fā)生不均勻沉降。換填可以選用摩擦力較大的砂石等，增加抗滑移能力。

⑤基礎為大體積混凝土，澆筑時混凝土中的膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮，水化熱會導致有害裂縫產(chǎn)生，可以在摻和料、配合比、外加劑及施工養(yǎng)護等方面采取措施減小溫差。

⑥文中分析是以最基本的獨立基礎為模型分析，在實際情況中，平板基礎等多適用于雙層提升機房。因此，提升機房及附屬輔助用房的設計與提升機基礎有著緊密的聯(lián)系，在基礎平面布置中需要綜合考慮，及時調(diào)整機房結構形式、提升機基礎結構形式，達到最優(yōu)的效果。

5 結語

提升機基礎的設計，應當明確其受力分析，并進行設計簡化。同時，安全系數(shù)如果直接引用其它規(guī)范的規(guī)定，可能過于保守，不夠經(jīng)濟，因此，文中提出根據(jù)不同規(guī)范及提升機荷載情況，對安全系數(shù)適當調(diào)整，在設計中把握安全適用原則的同時考慮其經(jīng)濟性。

參考文獻：

[1]王周慧.淺談設計多繩摩擦式副立井提升機房[J].煤炭工程，2004(8).

[2]鄭錫恩，劉洞理，王世華等.采礦設計手冊:礦山機械卷[M].北京中國建筑工業(yè)出版社，1989:330.

[3]GB 50385-2006.礦山井架設計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2006.

[4]GB 50007-2011.建筑地基基礎設計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

endprint

摘要：隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，立井提升機房的設計要求也在不斷提高。由于礦山行業(yè)暫無提升機房結構設計的標準，有關提升機基礎的技術參數(shù)只能參考現(xiàn)有其他規(guī)范，某些參數(shù)取得過于保守，不夠經(jīng)濟。本論文對立井提升機基礎的設計方法，進行了簡要闡述，可供設計參考。

關鍵詞：立井提升機房 基礎設計 獨立基礎

1 概述

提升機房是礦山生產(chǎn)系統(tǒng)的重要組成部分，而提升機是最常用的垂直提升設備。隨著礦山生產(chǎn)能力的提高，以往僅靠基礎自重就能滿足結構承載力、穩(wěn)定性要求，而現(xiàn)在鋼繩提升的拉力越來越大，提升方式也從單繩提升轉變?yōu)槎嗬K式提升，傳遞給基礎的拉力也越來越大，就需要擴大基礎的配重，在一些地質條件、場地受限的情況下還需要采用抗拔樁、增加抗滑移鍵等方式。因此，對提升機基礎的設計要求也在提高。

2 受力分析

提升機房的設計必須考慮與提升井架、提升井口之間的關系，三者的立面關系見圖１。

圖1提升機房關系圖

2.1 提升機鋼繩拉力標準值的確定

提升機鋼繩的拉力與井架中的鋼繩荷載，形成力的平衡系統(tǒng)，可由此確定該值。計算時一般考慮以下兩種條件：

①正常工作荷載：

根據(jù)礦山井架設計規(guī)范《GB 50385-2006》中第4.1.3條，可分為箕斗或罐籠上提時、箕斗下放時、罐籠下放時三種情況，選擇最不利情況（箕斗或罐籠上提時）進行計算；

②上天輪破斷時荷載：

根據(jù)規(guī)范第4.1.4規(guī)定，對于單繩提升：一根為斷繩荷載，另一根為兩倍工作荷載；對于多繩提升：一側為所有鋼繩的斷繩荷載，另一側為所有鋼繩的0.33倍斷繩荷載。由于斷繩時，鋼繩破斷力遠遠大于正常工作荷載時的拉力，可直接采用破斷時荷載進行基礎計算。

2.2 計算所需參數(shù)

基礎受力分析圖詳見圖2。F為破斷力，根據(jù)上述不同提升情況取值。其中Fy=F·sina，F(xiàn)x=F·cosa，h為破斷力作用點到基礎底面的距離，G1為基礎自重，G2為設備自重，X1、X2分別為基礎、設備重心所在軸至基礎轉動軸的距離。a為鋼繩傾角。由于基礎本身一般是大體積混凝土，可視為剛體，各部分之間沒有變形，所以一般不做強度計算，只需要做穩(wěn)定性驗算。

3 基礎設計計算

3.1 地基承載力的計算

根據(jù)偏心荷載下基底邊緣最大壓力公式，計算基底壓力。

pk≤fa

pmax=■≤1.2fa

式中fa為修正后的地基承載力特征值；S為合力作用點至具有最大壓力的基地邊緣的距離。一般來說，提升機基礎配重較大，底面積較大，因此承載力容易滿足。

3.2 抗傾覆穩(wěn)定性驗算

抗傾覆穩(wěn)定性是指提升機基礎在自重和外載荷作用下抵抗傾覆的能力。如圖2所示，確定O點所在的軸為基礎的轉動軸。

抗傾覆安全系數(shù)k1=■=■

如果地基土比較軟弱，在基礎傾覆的同時，基礎外邊緣可能陷入土中，因而力矩中心O點會向內(nèi)移動，抗傾覆安全系數(shù)Kt將會降低，故需要考慮地基土的壓縮性。一般地基土壓縮性較大的土體，需要進行地基處理，采用換填、強夯等方法，使得力矩中心點O符合計算假定，保證設計的準確性。

3.3 抗滑移穩(wěn)定性驗算

抗滑移穩(wěn)定性是指基礎克服基底土與基底面之間的摩擦力，而沿基底面滑動的能力。由圖2可知，提升機基礎的滑移力為破斷力的水平分向力，抗滑移力為豎直方向的合力。

抗滑移安全系數(shù)ks=■

一般情況下，基礎四周存在一些有利荷載。比如提升機基礎四周回填土的摩擦力、固著作用，前面填土的被動土壓力，提升機房剛性地面的作用等。由于這些有利荷載取值不易確定，一般作為安全儲備，不進行計算。

3.4 安全系數(shù)的取值

安全系數(shù)的取值大小直接影響設計是否經(jīng)濟?！督ㄖ鼗A設計規(guī)范GB 50007-2011》中對于擋土墻，抗滑移安全系數(shù)為1.3，抗傾覆安全系數(shù)為1.6；《鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范GB 5077-2003》中規(guī)定抗傾覆安全系數(shù)為1.2；《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范JTG D63-2007》中規(guī)定永久作用和汽車、人群的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.5，抗滑動系數(shù)為1.3，各種作用（不包括地震作用）的標準值效應組合下，抗傾覆系數(shù)為1.3，抗滑動系數(shù)為1.2。可以看出各規(guī)范在不同情況下取值不同。對于提升機基礎安全系數(shù)的取值，不同于上述規(guī)范中正常荷載作用效應，斷繩荷載屬于偶然荷載，取值可以考慮適當降低，建議抗傾覆系數(shù)、抗滑移系數(shù)取值范圍可以為1.1~1.3。一般來說，滿足抗傾覆需要，也就能滿足抗滑移要求。取值范圍的調(diào)整，也適當考慮了提升機房剛性地面、基礎四周回填土的有利作用，所以也是合理的、試用的。

4 基礎設計注意事項

①在以前很多工程中，提升機基礎為素混凝土結構，目前考慮到其表面抗裂、溫度應力及基礎抗拉等因素，應在基礎表面、地面及四周壁上適度配筋。基礎開孔尺寸大于600mm部位，應沿孔周圍配置直徑不小于12，間距不大于200的鋼筋。提升機、減速機支座部位，受力非常大，容易產(chǎn)生應力集中現(xiàn)象，設計時需要注意，增加適當措施進行保護。

②設計中為了加大基礎的配重，可以將電機、減速機、提升機的基礎連成一體，并盡可能的讓基礎的重心與鋼繩拉力的合力中心在一個軸線上，或調(diào)整基礎平面使得偏心距較小，以最大效力發(fā)揮其作用，符合計算假定。

③基礎若受到廠房基礎的影響，平面尺寸不能放大時，可采用抗拔樁等措施，保證其穩(wěn)定性。也可以根據(jù)情況做成平板基礎，和廠房基礎連為一體，增加其穩(wěn)定性的同時，避免平面位置互相影響。

④基礎持力土層可根據(jù)實際情況進行處理，可進行換填土層等地基處理，保證其不會發(fā)生不均勻沉降。換填可以選用摩擦力較大的砂石等，增加抗滑移能力。

⑤基礎為大體積混凝土，澆筑時混凝土中的膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮，水化熱會導致有害裂縫產(chǎn)生，可以在摻和料、配合比、外加劑及施工養(yǎng)護等方面采取措施減小溫差。

⑥文中分析是以最基本的獨立基礎為模型分析，在實際情況中，平板基礎等多適用于雙層提升機房。因此，提升機房及附屬輔助用房的設計與提升機基礎有著緊密的聯(lián)系，在基礎平面布置中需要綜合考慮，及時調(diào)整機房結構形式、提升機基礎結構形式，達到最優(yōu)的效果。

5 結語

提升機基礎的設計，應當明確其受力分析，并進行設計簡化。同時，安全系數(shù)如果直接引用其它規(guī)范的規(guī)定，可能過于保守，不夠經(jīng)濟，因此，文中提出根據(jù)不同規(guī)范及提升機荷載情況，對安全系數(shù)適當調(diào)整，在設計中把握安全適用原則的同時考慮其經(jīng)濟性。

參考文獻：

[1]王周慧.淺談設計多繩摩擦式副立井提升機房[J].煤炭工程，2004(8).

[2]鄭錫恩，劉洞理，王世華等.采礦設計手冊:礦山機械卷[M].北京中國建筑工業(yè)出版社，1989:330.

[3]GB 50385-2006.礦山井架設計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2006.

[4]GB 50007-2011.建筑地基基礎設計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

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