設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良故障特征振動(dòng)頻譜研究

張笑如 張 輝

(1.南京林業(yè)大學(xué)江蘇省制漿造紙科學(xué)與技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇南京,210037；2.亞洲漿紙金東紙業(yè)(江蘇)股份有限公司,江蘇鎮(zhèn)江,212132)

現(xiàn)代化造紙生產(chǎn)線裝備的大型化、連續(xù)化、高速化、復(fù)雜化等特點(diǎn),使得裝備運(yùn)行與維護(hù)變得越來越重要,相應(yīng)的技術(shù)手段也必須更加現(xiàn)代化。近幾年來,國(guó)內(nèi)的造紙機(jī)械狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷技術(shù)和儀器裝備水平不斷提高,逐漸與國(guó)際接軌。這種設(shè)備預(yù)知診斷手段已成為確保重要設(shè)備安全、經(jīng)濟(jì)、高效運(yùn)行的必要手段[1-3]。在實(shí)際應(yīng)用中,設(shè)備的轉(zhuǎn)動(dòng)件不對(duì)中、不平衡、軸彎曲、轉(zhuǎn)子偏心、機(jī)械松動(dòng)、轉(zhuǎn)子碰磨、軸承損壞、齒輪故障等振動(dòng)頻譜特征已逐漸被了解和掌握[4]?；A(chǔ)剛性不良作為一種特殊的設(shè)備故障，會(huì)對(duì)設(shè)備振動(dòng)造成不良后果，導(dǎo)致工作效能下降或安全問題,以及影響本身使用壽命，但這在大部分設(shè)備基礎(chǔ)中很少發(fā)生(因基礎(chǔ)設(shè)計(jì)均有安全余量),在實(shí)驗(yàn)室也不會(huì)專門投資設(shè)計(jì)這類實(shí)驗(yàn)；若在工程中偶爾遇到類似問題,也只是確認(rèn)后解決,并未提出用于鑒別的振動(dòng)頻譜特征[5]；大部分研究集中在設(shè)備基礎(chǔ)下的地質(zhì)層剛、軟特性以及基礎(chǔ)外的振動(dòng)傳遞對(duì)本設(shè)備振動(dòng)的關(guān)聯(lián)理論與實(shí)驗(yàn)研究[6-8]。但在設(shè)備振動(dòng)分析中,如何準(zhǔn)確有效鑒別、判斷基礎(chǔ)剛性不良造成的非部件故障振動(dòng)的特征振動(dòng)頻譜表現(xiàn)是一個(gè)重要的工程技術(shù)問題[9]，這在國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)中未見報(bào)道。本研究以造紙企業(yè)實(shí)際設(shè)備為研究對(duì)象,經(jīng)長(zhǎng)期跟蹤、研究分析比對(duì)非部件故障異常振動(dòng)特征頻譜,并通過振動(dòng)數(shù)學(xué)模型的工程化檢驗(yàn)以及多個(gè)案例來驗(yàn)證。從設(shè)備故障診斷角度來看,掌握該類故障的振動(dòng)特征頻譜,對(duì)于完善和填補(bǔ)現(xiàn)代造紙機(jī)械狀態(tài)監(jiān)測(cè)和故障診斷特征頻譜標(biāo)準(zhǔn)庫的研究具有重要意義。

1 研究手段和原理

1.1研究手段

(1)采用美國(guó)CSI離線振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng),包含監(jiān)測(cè)軟件和測(cè)量硬件。監(jiān)測(cè)軟件為CSI RBM軟件,這個(gè)軟件靠多個(gè)功能模塊對(duì)設(shè)備狀態(tài)進(jìn)行管理,APP建立的各個(gè)廠區(qū)設(shè)備的數(shù)據(jù)庫就存于該軟件平臺(tái)中,軟件有存儲(chǔ)數(shù)據(jù)、修改數(shù)據(jù)庫、記錄趨勢(shì)、路徑傳輸、分析頻譜等諸多功能。監(jiān)測(cè)人員利用該軟件實(shí)現(xiàn)離線設(shè)備振動(dòng)監(jiān)測(cè)和精密分析診斷。測(cè)量硬件采用美國(guó)CSI2120和CSI2130機(jī)械分析儀,是非常成熟的便攜式離線振動(dòng)檢測(cè)儀器。它們都可以同時(shí)顯示振動(dòng)數(shù)值和振動(dòng)頻譜,機(jī)上可以簡(jiǎn)易分析,所以監(jiān)測(cè)人員能在現(xiàn)場(chǎng)做初步狀態(tài)診斷,待數(shù)據(jù)傳回計(jì)算機(jī)后又能做精密診斷。CSI2120和CSI2130各自由專門的軟件程序驅(qū)動(dòng),程序裝入后儀器便能正常使用。通常監(jiān)測(cè)人員背著儀器、拿著有傳輸線和卡口連接的傳感器到現(xiàn)場(chǎng)采集設(shè)備振動(dòng)信號(hào)。

(2)采用振動(dòng)數(shù)學(xué)模型。

1.2研究原理

(1)在振動(dòng)的隨機(jī)信號(hào)中提出設(shè)備故障的特征頻率,利用離線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的時(shí)域波形、時(shí)域分析、經(jīng)快速傅里葉變換FFT轉(zhuǎn)換后的振動(dòng)頻譜等頻域分析及頻譜對(duì)比進(jìn)行研究。

(2)機(jī)器設(shè)備振動(dòng)數(shù)學(xué)模型為[10-11]：

x(t)→h(r)→y(t)

該系統(tǒng)中,x(t)為激勵(lì),代表輸入激振力(即機(jī)器系統(tǒng)所接受的、能產(chǎn)生振動(dòng)的激振力x隨時(shí)間t變化而變化,函數(shù)x(t)在多數(shù)情況下為非確定性激振力信號(hào))；y(t)為響應(yīng),代表系統(tǒng)輸出的激振響應(yīng)(即由于激振力x作用于機(jī)器系統(tǒng)后產(chǎn)生的振動(dòng)結(jié)果y,包括振動(dòng)大小、振幅、頻率,y也是t的函數(shù),多數(shù)情況下也為非確定性振動(dòng)信號(hào))；h(r)為傳遞函數(shù),代表機(jī)器各部件組合體系統(tǒng)對(duì)接受激振力激勵(lì)后產(chǎn)生響應(yīng)y的中間變量(r代表機(jī)器系統(tǒng)本身,包括質(zhì)量、零部件多少、裝配關(guān)系、運(yùn)動(dòng)方式和狀態(tài)、與周圍相關(guān)的連接等)。函數(shù)x(t)、h(r)和y(t)之間數(shù)學(xué)關(guān)系非常復(fù)雜,目前絕大多數(shù)情況下為非確定性表達(dá)(雖然如此,理論上認(rèn)為是存在的),但從整體角度通過隨機(jī)量(信號(hào))的傅里葉變換(FT或FFT)算法進(jìn)行隨機(jī)信號(hào)的分解后可轉(zhuǎn)換為確定性的數(shù)學(xué)化表達(dá)。

2 設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良振動(dòng)診斷

很多機(jī)械故障有自己的振動(dòng)頻譜特征,幾種主要故障的振動(dòng)頻譜特征：轉(zhuǎn)子不平衡為1X(X為轉(zhuǎn)子工頻,或稱基頻)；轉(zhuǎn)子徑向不對(duì)中為1X、2X；轉(zhuǎn)子軸向扭轉(zhuǎn)和彎曲為1X；轉(zhuǎn)承松動(dòng)為1X、2X、3X、4X、5X、6X等[1,4]。當(dāng)然，頻譜中往往有很多其他頻率夾雜其中,需要分析者結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備情況仔細(xì)分析,才能診斷出故障所在。

在對(duì)高速紙機(jī)狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷過程中,通過長(zhǎng)期離線振動(dòng)監(jiān)測(cè),發(fā)現(xiàn)一種特殊的振動(dòng)頻譜特征,但均排除了各種機(jī)械零部件故障,即此振動(dòng)為非零部件故障振動(dòng)。通過綜合分析，診斷為基礎(chǔ)剛性不良引起的設(shè)備振動(dòng),并在若干例診斷案例中得到了驗(yàn)證。

2.1GCC1蒸汽排風(fēng)機(jī)2150振動(dòng)診斷

(1)設(shè)備概況

蒸汽排風(fēng)機(jī)2150的作用是將1組砂磨機(jī)中蒸出的濕熱汽抽送排走,位于GCC1離心機(jī)層,功率5.5 kW,轉(zhuǎn)速1435 r/min,安裝在格柵層鋼板上,采用皮帶傳動(dòng),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示。

(2)振動(dòng)異常狀況

2002年10月17日對(duì)該風(fēng)機(jī)進(jìn)行振動(dòng)檢測(cè),分別測(cè)量風(fēng)機(jī)軸承箱內(nèi)外側(cè)軸承處水平(H)向、垂直(V)向和軸(A)向的振動(dòng),發(fā)現(xiàn)振動(dòng)異常。主要表現(xiàn)為：風(fēng)機(jī)多點(diǎn)頻譜中水平向振動(dòng)很大,而垂直向和軸向振動(dòng)較小,振動(dòng)速度均方根最大值集中在風(fēng)機(jī)1倍轉(zhuǎn)速頻率處(見圖2)。風(fēng)機(jī)單點(diǎn)振動(dòng)頻譜圖如圖3所示。圖3表明，風(fēng)機(jī)內(nèi)側(cè)軸承水平向1倍轉(zhuǎn)速頻率處速度均方根最大值達(dá)11.77 mm/s。

圖2 風(fēng)機(jī)多點(diǎn)振動(dòng)頻譜圖

圖3 風(fēng)機(jī)單點(diǎn)振動(dòng)頻譜圖

(3)振動(dòng)異常狀況及其分析

?圖譜分析。由圖2和圖3可知,頻譜中僅水平向振動(dòng)最大值大且在1倍轉(zhuǎn)速頻率處。軸向振動(dòng)小,排除了皮帶輪不對(duì)心；垂直向振動(dòng)也小，排除了葉輪不平衡；反復(fù)檢查其他零部件，但未發(fā)現(xiàn)故障。

?對(duì)機(jī)器設(shè)備振動(dòng)數(shù)學(xué)建模并加以理論分析。根據(jù)機(jī)器設(shè)備及其振動(dòng)特性,機(jī)器設(shè)備振動(dòng)數(shù)學(xué)模型為：

x(t)→h(r)→y(t)

該系統(tǒng)中，系統(tǒng)輸入x(t)代表激振力,系統(tǒng)輸出y(t)代表振動(dòng)響應(yīng),系統(tǒng)傳遞函數(shù)h(r)在本研究中代表機(jī)器安裝基礎(chǔ)剛性、支撐式等中間變量。y(t)是x(t)和h(r)聯(lián)合作用的結(jié)果,當(dāng)激振力產(chǎn)生后通過

圖6 溫水泵G30-P02結(jié)構(gòu)示意圖

系統(tǒng)反映才產(chǎn)生振動(dòng)響應(yīng),時(shí)間間隔為τ；又由于該系統(tǒng)滿足線性系統(tǒng)可加性和齊次性,則：

式中，t為時(shí)間，s；h(t)與r有關(guān)，r為機(jī)器系統(tǒng)(各部件結(jié)構(gòu)與運(yùn)動(dòng)的綜合特征)；τ為激勵(lì)與響應(yīng)的時(shí)間間隔,s。

頻譜圖顯示,該機(jī)器在振動(dòng)突變前后動(dòng)態(tài)不平衡力沒有發(fā)生突變,說明本系統(tǒng)中不存在較大激振力，也就是系統(tǒng)輸入沒有變化,因而振動(dòng)響應(yīng)產(chǎn)生變化的原因是由于系統(tǒng)傳遞函數(shù)發(fā)生了變化。同理,通過改變系統(tǒng)傳遞函數(shù)(如基礎(chǔ)本身特性)的方法可改變系統(tǒng)輸出(振動(dòng)響應(yīng)) 。

?綜合分析。在反復(fù)研究、分析故障振動(dòng)產(chǎn)生原因時(shí),注意到風(fēng)機(jī)直接安裝在格柵層鋼板上,風(fēng)機(jī)本身支撐架為小規(guī)格角鋼,所以初步推測(cè)故障振動(dòng)可能是由風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)剛性不良引起的。

(4)改善及驗(yàn)證

考慮到車間整體框架結(jié)構(gòu)已定型,格柵層不可能改成鋼筋混凝土形式的樓板,所以排除對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)鋼架進(jìn)行水泥砂漿灌漿處理。從簡(jiǎn)易角度出發(fā),提出了“在風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)鋼架側(cè)面向下增焊重槽鋼支撐,底下與地面鋼板螺栓緊固連接,以桁架結(jié)構(gòu)增強(qiáng)基礎(chǔ)剛性”的改善方案。實(shí)施后,于2002年12月25日對(duì)該風(fēng)機(jī)進(jìn)行了振動(dòng)復(fù)測(cè)和推測(cè)原因的驗(yàn)證。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，水平向振動(dòng)速度均方根最大值減小(見圖4),1倍轉(zhuǎn)速頻率(即基頻)處速度均方根最大值由原先的11.77 mm/s降至1.584 mm/s(見圖5),即原先的振動(dòng)問題得到了很好的改善。

圖4 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)剛性改善前后振動(dòng)頻譜對(duì)比圖

圖5 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)剛性改善后振動(dòng)單點(diǎn)頻譜圖

2.2#3紙機(jī)溫水泵G30-P02振動(dòng)診斷

(1)設(shè)備概況

#3紙機(jī)溫水泵G30-P02是將烘缸冷凝水收集槽中的冷凝水泵送到壓光機(jī)超級(jí)壓光熱鋼輥的KENFLO多級(jí)離心泵中,技術(shù)參數(shù)為：型號(hào)KDW25X9、轉(zhuǎn)速2900 r/min,直徑135 mm、揚(yáng)程172 m、流量10 m3/h、額定功率15 kW、質(zhì)量94 kg、汽蝕余量2 m、配備功率為15 kW的 ABB交流電機(jī),彈性連軸器連接。

(2)振動(dòng)異常狀況及其分析

?振動(dòng)異常狀況。2006年2月21日對(duì)該泵進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè),測(cè)點(diǎn)分布見圖6。結(jié)果表明，電機(jī)與泵的水平向振動(dòng)較大,其余方向振動(dòng)較小(見表1)。

表1 電機(jī)與泵各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根

?振動(dòng)異常分析。頻譜顯示，振幅均主要集中在1倍轉(zhuǎn)速頻率處(基頻)。在電機(jī)單點(diǎn)振動(dòng)頻譜圖和時(shí)域圖(圖7)中,時(shí)域表現(xiàn)為干凈的1倍轉(zhuǎn)速周期沖擊；泵單點(diǎn)頻譜圖和時(shí)域圖(圖8)中,因?yàn)榱黧w干擾，1倍轉(zhuǎn)速周期沖擊有變化。同樣,通過會(huì)診,起初找不到引起異常振動(dòng)有故障的機(jī)械部件。

表2 溫水泵改善前后振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根對(duì)比

圖9 電機(jī)單點(diǎn)頻譜對(duì)比

圖10 泵單點(diǎn)頻譜對(duì)比

圖7 電機(jī)單點(diǎn)頻譜圖和時(shí)域圖

檢查發(fā)現(xiàn)，電機(jī)和泵安裝在30 cm高的小規(guī)格角槽鋼基礎(chǔ)鋼架上,基礎(chǔ)鋼架直接用膨脹螺栓定位固定在地上。進(jìn)一步了解到，因?yàn)樵瓉磉M(jìn)口的多級(jí)泵壓力不足,而改用國(guó)產(chǎn)KENFLO多級(jí)離心泵進(jìn)行安裝使用,壓力已滿足需求。根據(jù)振動(dòng)頻譜特征和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際觀察到的情形，初步判斷為該設(shè)備機(jī)臺(tái)基礎(chǔ)剛性不良。

(3)改善及驗(yàn)證

圖8 泵單點(diǎn)頻譜圖和時(shí)域圖

根據(jù)振動(dòng)監(jiān)測(cè)推測(cè)的可能原因,建議用水泥砂漿灌漿處理,增強(qiáng)基礎(chǔ)剛性,減輕設(shè)備振動(dòng)。#3紙機(jī)維護(hù)組利用2006年3月22日計(jì)劃停機(jī)的機(jī)會(huì)用環(huán)氧樹脂快干水泥砂漿進(jìn)行了灌漿處理。3月23日，#3紙機(jī)開機(jī)，該溫水泵正常運(yùn)行后對(duì)其振動(dòng)復(fù)測(cè)和原因驗(yàn)證,發(fā)現(xiàn)振動(dòng)明顯減輕，改善前后振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根比較見表2。進(jìn)行單點(diǎn)頻譜對(duì)比發(fā)現(xiàn),電機(jī)和泵水平向1倍轉(zhuǎn)速頻率處最大值均大幅下降(見圖9和圖10),振動(dòng)改善效果顯著。

2.3#3紙機(jī)舒展輥RB601.10振動(dòng)診斷

(1)設(shè)備概況

舒展輥RB601.10是#3紙機(jī)施膠IR進(jìn)入10D烘缸后干燥的第1支弧形導(dǎo)紙輥,起到舒展紙幅的作用。其技術(shù)參數(shù)為：輥體直徑420 mm，輥體端面長(zhǎng)度10395 mm，輥體總長(zhǎng)(含軸承座)11310 mm，表面材質(zhì)為表面包膠外套Teflon，最高耐溫80℃，傳動(dòng)端直徑190 mm，配功率為90 kW的ABB交流電機(jī),皮帶傳動(dòng)連接。

圖11 操作側(cè)水平向頻譜圖

圖12 傳動(dòng)側(cè)水平向頻譜圖

(2)振動(dòng)診斷

2007年1月12日,現(xiàn)場(chǎng)檢點(diǎn)人員發(fā)現(xiàn)舒展輥RB601.10振動(dòng)大,要求協(xié)助振動(dòng)診斷。工程師用離線儀器CSI2130對(duì)其振動(dòng)檢測(cè),分別采集了傳動(dòng)側(cè)和操作側(cè)固定軸承座的水平向、垂直向和軸向振動(dòng)信號(hào)。分析振動(dòng)頻譜，發(fā)現(xiàn)有2個(gè)特點(diǎn)：①多點(diǎn)頻譜顯示傳動(dòng)側(cè)和操作側(cè)水平向1倍轉(zhuǎn)速頻率處速度均方根最大值較大,其他方向不明顯；②所有測(cè)點(diǎn)頻譜中均出現(xiàn)低幅值轉(zhuǎn)速頻率諧頻(見圖11和圖12)。特點(diǎn)②為松動(dòng)特征,考慮到松動(dòng)頻率一般為多節(jié)弧形輥常有特征且幅值低,不作重點(diǎn)考慮。所以引起該舒展輥振動(dòng)大的主要原因?yàn)樘攸c(diǎn)①,但反復(fù)剖析無法找到引起異常振動(dòng)的故障部件,借鑒以往診斷案例,該舒展輥的振動(dòng)故障原因可能為基礎(chǔ)剛性不良。

(3)改善及驗(yàn)證

初步診斷引起該舒展輥振動(dòng)的原因?yàn)榛A(chǔ)剛性不良。為驗(yàn)證判斷,同時(shí)解決問題,建議制作大絲桿配螺母做成頂絲,頂在舒展輥RB601.10機(jī)架和10D烘缸大機(jī)架之間水平向,增強(qiáng)該舒展輥的基礎(chǔ)剛性,看能否減輕振動(dòng)。2007年1月13日,#3紙機(jī)維護(hù)組按照建議做了加固處理，并進(jìn)行了測(cè)試。

2007年1月15日，對(duì)舒展輥振動(dòng)復(fù)測(cè),發(fā)現(xiàn)振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根明顯減小,改善前后速度均方根比較見表3。水平向單點(diǎn)頻譜對(duì)比也表明，無論操作側(cè)還是傳動(dòng)側(cè)水平向1倍轉(zhuǎn)速頻率處速度均方

表3 舒展輥基礎(chǔ)剛性改善前后振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根比較

根最大值明顯降低(見圖13),但頻譜中仍然存在許多松動(dòng)頻率。

雖然低幅值松動(dòng)頻率的存在為多節(jié)弧形輥振動(dòng)頻譜中常有特征,但仍建議維護(hù)組檢查軸承座端面壓蓋鎖緊螺栓并進(jìn)行緊固處理。維護(hù)人員依照建議進(jìn)行了螺栓緊固處理。處理后再次對(duì)該舒展輥復(fù)測(cè)振動(dòng),發(fā)現(xiàn)振動(dòng)進(jìn)一步降低(見表4),但低幅值松動(dòng)頻率依然存在。這表明松動(dòng)不是引起該舒展輥振動(dòng)的主因,引起該舒展輥振動(dòng)大的主要原因?yàn)榛A(chǔ)剛性不良。

圖13 舒展輥基礎(chǔ)剛性改善前后水平向單點(diǎn)頻譜對(duì)比

表4 舒展輥端蓋螺栓緊固前后振動(dòng)頻寬范圍內(nèi)的速度均方根比較

通過測(cè)試，驗(yàn)證了該舒展輥基礎(chǔ)剛性不良是引起振動(dòng)的主要原因,同時(shí)證明水平向增加頂絲可有效增強(qiáng)其機(jī)架剛性。為了徹底解決問題,在舒展輥RB601.10機(jī)架和10D烘缸大機(jī)架之間操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)水平向分別增加橫梁連接。改善至今，該舒展輥再未發(fā)生振動(dòng)超出可接受范圍的情況,證明改善效果顯著。

2.4設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良頻譜特征總結(jié)

運(yùn)用設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷技術(shù)的理論原理和長(zhǎng)期對(duì)生產(chǎn)線上系列診斷案例的跟蹤分析得出,設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良引起的振動(dòng)表現(xiàn)多為水平向遠(yuǎn)大于其他方向,且振動(dòng)特征頻譜為在1倍轉(zhuǎn)速頻率(即基頻)處速度均方根最大值較大，且水平向遠(yuǎn)比垂直向和軸向大。

3 結(jié) 語

生產(chǎn)設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良引起大幅振動(dòng)作為一種特殊的設(shè)備故障,會(huì)對(duì)設(shè)備振動(dòng)造成不良后果,往往造成設(shè)備振動(dòng)大、噪音大,長(zhǎng)期振動(dòng)會(huì)導(dǎo)致部件磨損、斷裂、軸承損壞等故障的發(fā)生,使設(shè)備工作效能下降或引起安全問題,以及影響本身使用壽命。經(jīng)過長(zhǎng)期跟蹤研究得出以下結(jié)論：

(1)生產(chǎn)設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良引起大幅振動(dòng),其振動(dòng)頻譜特征主要表現(xiàn)為1倍轉(zhuǎn)速頻率(即基頻)處速度均方根最大值較大,且經(jīng)常與不平衡及不對(duì)中等故障混淆；

(2)如果設(shè)備振動(dòng)多點(diǎn)頻譜中顯示速度均方根最大值主要在1倍轉(zhuǎn)速頻率處且水平向遠(yuǎn)比垂直向和軸向大,則基本可診斷為設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良；

(3)采取增強(qiáng)基礎(chǔ)剛性的辦法可以有效減輕振動(dòng),延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命。

因此,生產(chǎn)設(shè)備基礎(chǔ)剛性不良引起大幅振動(dòng)的識(shí)別對(duì)于正確診斷設(shè)備故障和提高經(jīng)濟(jì)效益有著顯著的實(shí)際意義。

參 考 文 獻(xiàn)

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