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    小曲線半徑T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體設(shè)計

    2014-07-25 11:28:51延力強
    鐵道勘察 2014年1期
    關(guān)鍵詞:轉(zhuǎn)體梁體預(yù)應(yīng)力

    延力強

    (鐵道第三勘察設(shè)計院集團有限公司, 天津 300142)

    小曲線半徑T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體設(shè)計

    延力強

    (鐵道第三勘察設(shè)計院集團有限公司, 天津 300142)

    介紹某鐵路2×72 m轉(zhuǎn)體T構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計。針對600 m半徑的特殊情況,采用BSAS平面計算程序以及專業(yè)有限元軟件MIDAS,分別建立了平面模型與空間模型,對該橋上部結(jié)構(gòu)的整體受力情況進行了分析對比。另外,采用midas FEA軟件建立上球鉸局部應(yīng)力分析模型,對轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的受力情況進行了研究。通過研究得出以下結(jié)論:本橋上部結(jié)構(gòu)及轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)設(shè)計比較合理,半徑較小的轉(zhuǎn)體T構(gòu),橫向偏心較大時,將轉(zhuǎn)動中心置于整體結(jié)構(gòu)橫向偏心位置上,再進行稱重平衡試驗,可有效地保證轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體過程中的穩(wěn)定性。

    鐵路橋梁 T形剛構(gòu) 曲線橋 平轉(zhuǎn)法

    1 工程概況

    本橋為某鐵路跨越高速鐵路而設(shè),橋跨布置為2×72 m預(yù)應(yīng)力混凝土T形剛構(gòu),橋上為單線鐵路,橋面寬度8.3 m,主梁采用懸臂澆筑后轉(zhuǎn)體就位的施工方法(如圖1所示)。

    圖1 橋形布置(單位:cm)

    2 主要技術(shù)標(biāo)準

    設(shè)計速度:客車160 km/h,貨車120 km/h。

    線路情況:本橋大部分處于-5‰的縱坡豎曲線上,平面曲線半徑為600 m。

    軌道類型:無砟軌道。

    設(shè)計活載:“中-活載”。

    地震動參數(shù):地震動峰值加速度為0.15g,地震基本烈度為7度。

    3 上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造特點及計算

    3.1 主橋結(jié)構(gòu)

    主梁采用單箱單室、直腹板、變高、變截面結(jié)構(gòu),箱梁頂寬8.3 m,底寬5.0 m。梁高沿縱向按1.8次拋物線變化,中支點梁高7.8 m,邊支點梁高4.2 m,邊跨直線段長28.75 m。

    截面采用單箱單室直腹板形式,頂板厚度除梁端附近和中支點附近外均為45 cm,腹板厚50~90 cm,底板厚由跨中的45 cm按1.8次拋物線變化至根部的95 cm。箱梁兩側(cè)腹板與頂?shù)装逑嘟惶幘捎脠A弧倒角過渡,邊支座及中墩處共設(shè)置4個橫隔板。橫隔板厚度:邊支座處1.5 m,中墩處1.4 m。橫隔板設(shè)有孔洞,供檢查人員通過。下部結(jié)構(gòu)主墩采用圓端形實體墩,墩高19.5 m,墩底橫橋向?qū)?.6 m,縱橋向?qū)?.0 m。

    全橋立面及箱梁橫斷面布置見圖2、圖3。

    圖2 全橋半立面(單位:cm)

    圖3 箱梁橫斷面布置(單位:cm)

    3.2 上部結(jié)構(gòu)計算分析

    本橋采用BSAS平面計算程序建立模型,進行整體計算,采用Midas Civil 2010建立空間有限元模型進行復(fù)核檢算。所建空間有限元模型:節(jié)點數(shù)54個,單元53個,如圖4、表1、表2所示。

    圖4 空間有限元計算模型

    由計算分析可知:

    ①梁體由于列車靜活載所引起的豎向撓度為16.6 mm,為計算跨度的1/4 854,滿足撓跨比不大于1/900的要求。

    ②由于列車靜活載所引起的梁端轉(zhuǎn)角,梁體下?lián)蠒r為0.85‰,梁體反彎時為0.32‰,滿足無砟軌道要求。

    ③實際施工中反拱的設(shè)置根據(jù)具體情況,充分考慮收縮徐變的影響以及預(yù)計二期恒載上橋時間確定。本設(shè)計二期恒載上橋時間按全部預(yù)加應(yīng)力完成后60 d計算,主梁最大工后殘余徐變變形值為5.0 mm。

    表1 設(shè)計支反力

    表2 主梁主要計算結(jié)果

    注:fc、fct分別為混凝土軸心抗壓、抗拉極限強度。

    由以上分析可知,計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求,上部結(jié)構(gòu)設(shè)計合理。

    4 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)構(gòu)造特點及計算

    4.1 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)

    轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)由下轉(zhuǎn)盤、球鉸、上轉(zhuǎn)盤、轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)組成。上轉(zhuǎn)盤是轉(zhuǎn)體的重要結(jié)構(gòu),在整個轉(zhuǎn)體過程中形成多向、立體的受力狀態(tài),上盤布有縱、橫及豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋。上轉(zhuǎn)盤為長方體,高2.0 m,轉(zhuǎn)臺直徑為10.4 m,高度為0.8 m。轉(zhuǎn)臺是球鉸、撐腳與上轉(zhuǎn)盤相連接的部分,又是轉(zhuǎn)體牽引力直接施加的部分。

    下轉(zhuǎn)盤為支承轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)全部重量的基礎(chǔ),轉(zhuǎn)體完成后,與上轉(zhuǎn)盤共同形成基礎(chǔ)。下轉(zhuǎn)盤采用C50混凝土,上設(shè)置轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的下球鉸、撐腳的環(huán)形滑道及轉(zhuǎn)體拽拉千斤頂反力座等。

    上轉(zhuǎn)盤球鉸直徑4.1 m,下轉(zhuǎn)盤球鉸直徑3.8 m,厚度均為40 mm。球鉸是平動法施工的轉(zhuǎn)動系統(tǒng),而轉(zhuǎn)動體系的核心是轉(zhuǎn)動球鉸,它是轉(zhuǎn)體施工的關(guān)鍵結(jié)構(gòu),制作及安裝精度要求很高,必須精心制作,精心安裝。

    由Midas單梁模型可得墩底處橫向彎矩59 072.2 kN·m,梁體結(jié)構(gòu)自重70 001 kN,則梁體橫向偏心(相對于墩中心線)為:59 072.2/70 001=0.844 m,即圖5及圖6中L值。

    圖5 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)立面(單位:cm)

    圖6 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)平面(單位:cm)

    4.2 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)上球鉸應(yīng)力驗算

    橋梁轉(zhuǎn)體施工結(jié)構(gòu)局部驗算借助于有限元midas FEA軟件, 用實體單元模擬。

    (1)計算模型

    該模型包括1 m高橋墩、橋墩加臺,上轉(zhuǎn)盤,圓形轉(zhuǎn)盤以及球鉸,模型對1 m高橋墩的頂面節(jié)點自由度進行了約束,球鉸底面進行了加載。結(jié)構(gòu)形式如圖7。

    圖7 球鉸結(jié)構(gòu)

    (2)荷載

    模型考慮了19.5 m高橋墩及梁的總荷載84 434 kN,該荷載按均布荷載垂直作用在球鉸底面上。

    縱橫兩方向施加預(yù)應(yīng)力??v向采用28根12-7φ5高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,張拉控制應(yīng)力均為1 395 MPa,橫向采用30根12-7φ5高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,張拉控制應(yīng)力均為1 395 MPa。

    (3)應(yīng)力主要計算結(jié)果(未加預(yù)應(yīng)力)

    圖8 主拉應(yīng)力(一)(單位:MPa)

    由圖8可以看出,混凝土的最大拉應(yīng)力達到2.2 MPa,分布于承臺頂部墩底與承臺相連處,大于規(guī)范中主拉應(yīng)力不得大于0.7fct=2.17 MPa的要求,需要配預(yù)應(yīng)力鋼束。

    圖9 主壓應(yīng)力(一)(單位:MPa)

    混凝土的最大壓應(yīng)力達到9.97 MPa,主要發(fā)生在球鉸附近(如圖9所示)。

    (4)應(yīng)力主要計算結(jié)果(加預(yù)應(yīng)力)

    圖10 主拉應(yīng)力(二)(單位:MPa)

    由圖10可知,預(yù)應(yīng)力錨固位置附近拉應(yīng)力較大,達到8.65 MPa,由于錨固端未考慮錨墊板因此其周圍拉應(yīng)力偏大,在本分析中可以忽略該處的拉應(yīng)力,鈍化鋼束錨固位置附近的應(yīng)力集中后,最大的拉應(yīng)力為1.7 MPa<2.17 MPa,滿足規(guī)范要求。

    圖11 主壓應(yīng)力(二)(單位:MPa)

    由圖11可知,最大壓應(yīng)力為17.77 MPa,滿足規(guī)范要求。

    5 結(jié)束語

    跨高速鐵路的2×72 m T構(gòu),采用懸臂澆筑轉(zhuǎn)體施工方法,是適應(yīng)橋址處地形,對鐵路運營影響最小的合理方案,曲線半徑為600 m,在鐵路轉(zhuǎn)體T構(gòu)中極為罕見。

    通過空間有限元單梁模型的計算,計算出整體結(jié)構(gòu)的橫向偏心位置,將轉(zhuǎn)動中心置于整體結(jié)構(gòu)橫向豎向合力作用點位置上,再進行稱重平衡試驗等措施進行糾正,極大地減少了為應(yīng)對不平衡彎矩而增加的工作量,為梁體轉(zhuǎn)體施工的穩(wěn)定安全提供了保證。

    [1] TB10002.5—2005鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S]

    [2] TB10621—2009高速鐵路設(shè)計規(guī)范(試行)[S]

    [3] 鐵建設(shè)函[2005]285號新建時速200公里客貨共線鐵路設(shè)計暫行規(guī)定[S]

    [4] TB10002.3—2005鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S]

    [5] 鄭健.中國高速鐵路橋梁[M].北京:高等教育出版社,2008

    [6] TB10002.1—2005鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范[S]

    DesignoftheRotationalStructionof72mT-ShapeRigidFrameBridgewithsmallRadiusCurve

    YAN Liqiang

    2013-11-19

    延力強(1982—),男,2009年畢業(yè)于蘭州交通大學(xué)橋梁工程專業(yè),工學(xué)碩士,工程師,E-mail:649308952@qq.com。

    1672-7479(2014)01-0078-03

    U445

    : A

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