某多層框架辦公樓基礎(chǔ)隔震改造設(shè)計(jì)

卓宏博++屈俊童++吳少波

摘 要：本文主要介紹了云南省某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓的抗震加固改造設(shè)計(jì)方案，采用Etabs9.0對(duì)三維結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行時(shí)程分析，通過對(duì)比，分析了非隔震結(jié)構(gòu)與采用基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。結(jié)果表明，采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)，可以有效提高結(jié)構(gòu)的抗震性能。在抗震設(shè)防烈度發(fā)生改變的地區(qū)，對(duì)老舊建筑采用基礎(chǔ)隔震進(jìn)行抗震加固改造，可以滿足現(xiàn)階段的抗震設(shè)防目標(biāo)，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

關(guān)鍵詞：基礎(chǔ)隔震；隔震加固；時(shí)程分析

Isolation Retrofitting Design of Multistory Frame Building

Zhuo hong-bo，Qu jun-tong，Wu Shao-bo

（School of Urban Construction and Management， Yunnan University， Yunnan Kunming ， 650009）

Abstract：This paper introduced a reinforcement and reconstruction design of a frame structure in Yunnan province. In this project， Etabs 9.0 was used for the time-history analyses of the 3D structure model. Comparing the non isolated structure and the isolated structure， the earthquake response of were analysed. The results show that， the seismic isolation technology can effectively improve the seismic performance of structures. The old buildings in the area where the？seismic fortification intensity was changed can satisfy the seismic fortification goal at the present stage by using the base isolation？retrofitting. And Isolation retrofitting of buildings is safety and economy.

Keywords： base isolation retrofitting， Isolation reinforcement， time-history analyses

引言

自上世紀(jì)50年代李善邦主持編制了我國(guó)第一代地震烈度區(qū)劃圖以來，我國(guó)的地震設(shè)防烈度區(qū)劃圖分別經(jīng)歷了1977、1992、2001、2010共五次修改。為適應(yīng)抗震設(shè)防的發(fā)展要求，某一地區(qū)的抗震設(shè)防烈度會(huì)有相應(yīng)的變化。如2008年汶川地震后，汶川地區(qū)的抗震設(shè)防烈度由原來的7度提高為8度。地震設(shè)防烈度的變化，導(dǎo)致大量老舊房屋的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)不能滿足現(xiàn)行規(guī)范的要求。因此，此類建筑亟需進(jìn)行抗震加固，以滿足正常使用的要求。

對(duì)于抗震構(gòu)造不能滿足現(xiàn)行規(guī)范要求的建筑，若采用傳統(tǒng)加固方法，提高結(jié)構(gòu)的整體剛度和承載力，成本高，工程量比較大，還會(huì)影響建筑的正常使用功能。

隔震加固技術(shù)是建筑物抗震加固改造中的一種新技術(shù)，國(guó)內(nèi)外已經(jīng)有許多應(yīng)用。采用基礎(chǔ)隔震技術(shù)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固改造，是在建筑物基礎(chǔ)部分增設(shè)隔震層，延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的自振周期，減輕地震荷載作用對(duì)上部結(jié)構(gòu)的影響，顯著提高結(jié)構(gòu)的抗震承載能力[5]。本文研究了昆明地區(qū)一幢8層框架結(jié)構(gòu)采用基礎(chǔ)隔震技術(shù)進(jìn)行抗震加固改造設(shè)計(jì)方案，結(jié)果表明，采用基礎(chǔ)隔震加固方案，能夠充分利用原結(jié)構(gòu)的抗震承載力，減少抗震加固改造工程的工程量，并且加固過程中不影響上部結(jié)構(gòu)的正常使用。

1.工程概況

本工程位于位于云南省昆明市，建筑面積約6800m2。該辦公樓為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，地上8層，局部九層，總高度34.2m。該建筑由三部分組成，中間部分3跨9層主樓，兩側(cè)各有6跨8層輔樓，主樓與輔樓之間設(shè)有從基礎(chǔ)斷開的防震縫。辦公樓實(shí)景如圖1所示。

圖1 某辦公樓實(shí)景

該建筑建造于1989年11月份，原設(shè)計(jì)采用TJ74抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，進(jìn)行7度設(shè)防，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.1g?，F(xiàn)階段昆明地區(qū)抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.2g。該建筑所處地區(qū)為二類場(chǎng)地，設(shè)計(jì)地震分組第三組，場(chǎng)地特征周期0.45s。因此該建筑的實(shí)際抗震設(shè)防設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)較現(xiàn)行規(guī)范要求有較大的差距，需要進(jìn)行抗震加固改造才能繼續(xù)使用，經(jīng)綜合考慮，采用基礎(chǔ)隔震技術(shù)對(duì)該工程進(jìn)行抗震加固改造。

2.抗震加固改造設(shè)計(jì)方案

原建筑采用柱下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為3.0m，設(shè)有地基梁，無地下室。綜合考慮不影響上部辦公樓的正常使用，將隔震層設(shè)置在房屋地基梁與基礎(chǔ)之間，即采用基礎(chǔ)隔震加固。

為保證隔震層具有足夠的剛度，文獻(xiàn)[1]規(guī)定，隔震支座的相關(guān)部位應(yīng)采用現(xiàn)澆混凝土梁板結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆板厚度不應(yīng)小于160mm。本工程在原結(jié)構(gòu)±0.000處，即地基梁處通過植筋，澆筑160mm厚混凝土現(xiàn)澆板，以提高隔震層整體剛度。原結(jié)構(gòu)主樓與輔樓之間設(shè)有兩條抗震縫，抗震縫自基礎(chǔ)斷開。為保證隔震結(jié)構(gòu)的整體性，在1/6～7軸、1/10～11軸間，采用植筋的方式，自基礎(chǔ)底部，在每層各個(gè)對(duì)應(yīng)構(gòu)件之間增設(shè)框架梁、現(xiàn)澆板，使整個(gè)結(jié)構(gòu)連成一個(gè)整體。

文獻(xiàn)[1]規(guī)定，隔震支座應(yīng)設(shè)置在受力較大的位置，間距不宜過大，隔震支座的規(guī)格、數(shù)量和分布應(yīng)根據(jù)豎向承載力、側(cè)向剛度和阻尼比的要求通過計(jì)算確定。

本工程采用LRB600、LNR600兩種型號(hào)橡膠隔振支座。隔震支座性能參數(shù)見表1。

在布置隔震支座時(shí)，保證橡膠隔震支座在重力荷載代表值的豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過12MPa，并且罕遇地震作用下，隔震支座不宜出現(xiàn)拉應(yīng)力，當(dāng)少數(shù)隔震支座出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)，其拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0MPa[1][2]。通過兩種隔震支座的布置，使得隔震層剛心與結(jié)構(gòu)質(zhì)心相重合。本工程隔震支座平面布置方案如圖2所示。

3.抗震性能分析

3.1計(jì)算模型

本工程使用大型有限元軟件ETABS9.0建立隔震與非隔震結(jié)構(gòu)模型，并進(jìn)行計(jì)算與分析，隔震結(jié)構(gòu)模型見圖3。ETABS9.0軟件具有方便靈活的建模功能和強(qiáng)大的線性和非線性動(dòng)力分析功能，橡膠隔震支座采用Rubber Isolator非線性單元模擬。

圖3 隔震結(jié)構(gòu)模型

3.2地震波選取

根據(jù)文獻(xiàn)[1]的規(guī)定：采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程的平均地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符。

本工程選取了實(shí)際2條強(qiáng)震記錄El cenrto波，Taft波和1條人工波。小震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.07g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.2g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.4g[1]。

計(jì)算結(jié)果表明，每條時(shí)程曲線計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果的65%，多條時(shí)程計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%，滿足規(guī)范要求。

3.3隔震效果分析

3.3.1結(jié)構(gòu)基本動(dòng)力特性

隔震模型中，一階振型以隔震層沿X方向平動(dòng)為主，周期由1.080s延長(zhǎng)至2.217s；二階振型以隔震層沿Y方向平動(dòng)為主，周期由1.035s延長(zhǎng)至2.160s；三階振型以隔震層沿Z軸扭轉(zhuǎn)為主。

3.3.2多遇地震分析

圖3中為隔震前后，結(jié)構(gòu)在多遇地震下的最大層間剪力對(duì)比。由表中可見，在采用基礎(chǔ)隔震加固之后，該結(jié)構(gòu)在多遇地震下，最大層間剪力減小至原結(jié)構(gòu)的40%以下，見表2。

表2 隔震加固前后樓層剪力對(duì)比

3.3.3罕遇地震分析

罕遇地震下，隔震支座的最大水平位移應(yīng)小于0.55倍橡膠外徑和3倍橡膠總厚度[1]。本工程中所采用的橡膠隔震支座LRB600、LNR600的橡膠外徑為600mm，內(nèi)部橡膠總厚度為110mm。由表2知隔震支座罕遇地震下最大水平位移為155mm，小于水平位移的限值330mm。

表3 罕遇地震下各個(gè)支座最大水平位移

4.結(jié)語(yǔ)

本文在相關(guān)加固改造研究成果的基礎(chǔ)上，介紹了某老建筑的隔震加固改造設(shè)計(jì)，采用基礎(chǔ)隔震加固方案。通過計(jì)算分析，可以得到以下結(jié)論：

（1）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，加固施工工期較短，對(duì)原結(jié)構(gòu)的正常使用影響較小，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

（2）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，可以有效減輕上部結(jié)構(gòu)的地震作用，原結(jié)構(gòu)不需處理或者僅作簡(jiǎn)單處理，就可以滿足抗震設(shè)防烈度提高一度的要求，達(dá)到抗震加固的目的。對(duì)于類似抗震設(shè)防要求不能滿足現(xiàn)行規(guī)范的老舊建筑的加固改造工程，具有一定借鑒意義。

參考文獻(xiàn)

[1] GB50011-2010.建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010

[2] GB50223-2008.建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008

[3] 潘鵬、曹海韻、齊玉軍、潘振華、葉列平、趙世春、徐亞軍.底部薄弱層結(jié)構(gòu)的柱頂隔震加固改造設(shè)計(jì)[J].工程抗震與加固改造，2009.12

[4] 操禮林、李愛群、郭彤、衛(wèi)龍武、劉康安.中小學(xué)砌體結(jié)構(gòu)校舍的隔震加固技術(shù)研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào)，2011.6

[5] 魏陸順、劉文光、周福霖、林佳.一座空曠磚混廠房結(jié)構(gòu)的隔震加固[J].世界地震工程，2003.9

[6] 董軍、宋瑋、練劍鋒、施鐵軍.震損抵抗房屋層間加固設(shè)計(jì)及性能分析[J].工程抗震與加固改造，2011.8

[7] 常紅星、李雨閣、張新中.既有建筑物的基礎(chǔ)隔震加固技術(shù)[J].甘肅科技，2007.8

[8] 朱雅紅、馮小軍、寇衛(wèi)東.隔震加固技術(shù)在框架結(jié)構(gòu)加固工程中的應(yīng)用[J].工程抗震與加固改造，2012.4

[9] 鄭鑫、范夕森、胡春華、李海豐.某保護(hù)性建筑隔震加固技術(shù)研究[J].工程抗震與加固改造，2009.10

[10] 周福霖.工程結(jié)構(gòu)減震控制[M].北京：地震出版社，1997

本工程采用LRB600、LNR600兩種型號(hào)橡膠隔振支座。隔震支座性能參數(shù)見表1。

在布置隔震支座時(shí)，保證橡膠隔震支座在重力荷載代表值的豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過12MPa，并且罕遇地震作用下，隔震支座不宜出現(xiàn)拉應(yīng)力，當(dāng)少數(shù)隔震支座出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)，其拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0MPa[1][2]。通過兩種隔震支座的布置，使得隔震層剛心與結(jié)構(gòu)質(zhì)心相重合。本工程隔震支座平面布置方案如圖2所示。

3.抗震性能分析

3.1計(jì)算模型

本工程使用大型有限元軟件ETABS9.0建立隔震與非隔震結(jié)構(gòu)模型，并進(jìn)行計(jì)算與分析，隔震結(jié)構(gòu)模型見圖3。ETABS9.0軟件具有方便靈活的建模功能和強(qiáng)大的線性和非線性動(dòng)力分析功能，橡膠隔震支座采用Rubber Isolator非線性單元模擬。

圖3 隔震結(jié)構(gòu)模型

3.2地震波選取

根據(jù)文獻(xiàn)[1]的規(guī)定：采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程的平均地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符。

本工程選取了實(shí)際2條強(qiáng)震記錄El cenrto波，Taft波和1條人工波。小震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.07g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.2g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.4g[1]。

計(jì)算結(jié)果表明，每條時(shí)程曲線計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果的65%，多條時(shí)程計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%，滿足規(guī)范要求。

3.3隔震效果分析

3.3.1結(jié)構(gòu)基本動(dòng)力特性

隔震模型中，一階振型以隔震層沿X方向平動(dòng)為主，周期由1.080s延長(zhǎng)至2.217s；二階振型以隔震層沿Y方向平動(dòng)為主，周期由1.035s延長(zhǎng)至2.160s；三階振型以隔震層沿Z軸扭轉(zhuǎn)為主。

3.3.2多遇地震分析

圖3中為隔震前后，結(jié)構(gòu)在多遇地震下的最大層間剪力對(duì)比。由表中可見，在采用基礎(chǔ)隔震加固之后，該結(jié)構(gòu)在多遇地震下，最大層間剪力減小至原結(jié)構(gòu)的40%以下，見表2。

表2 隔震加固前后樓層剪力對(duì)比

3.3.3罕遇地震分析

罕遇地震下，隔震支座的最大水平位移應(yīng)小于0.55倍橡膠外徑和3倍橡膠總厚度[1]。本工程中所采用的橡膠隔震支座LRB600、LNR600的橡膠外徑為600mm，內(nèi)部橡膠總厚度為110mm。由表2知隔震支座罕遇地震下最大水平位移為155mm，小于水平位移的限值330mm。

表3 罕遇地震下各個(gè)支座最大水平位移

4.結(jié)語(yǔ)

本文在相關(guān)加固改造研究成果的基礎(chǔ)上，介紹了某老建筑的隔震加固改造設(shè)計(jì)，采用基礎(chǔ)隔震加固方案。通過計(jì)算分析，可以得到以下結(jié)論：

（1）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，加固施工工期較短，對(duì)原結(jié)構(gòu)的正常使用影響較小，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

（2）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，可以有效減輕上部結(jié)構(gòu)的地震作用，原結(jié)構(gòu)不需處理或者僅作簡(jiǎn)單處理，就可以滿足抗震設(shè)防烈度提高一度的要求，達(dá)到抗震加固的目的。對(duì)于類似抗震設(shè)防要求不能滿足現(xiàn)行規(guī)范的老舊建筑的加固改造工程，具有一定借鑒意義。

參考文獻(xiàn)

[1] GB50011-2010.建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010

[2] GB50223-2008.建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008

[3] 潘鵬、曹海韻、齊玉軍、潘振華、葉列平、趙世春、徐亞軍.底部薄弱層結(jié)構(gòu)的柱頂隔震加固改造設(shè)計(jì)[J].工程抗震與加固改造，2009.12

[4] 操禮林、李愛群、郭彤、衛(wèi)龍武、劉康安.中小學(xué)砌體結(jié)構(gòu)校舍的隔震加固技術(shù)研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào)，2011.6

[5] 魏陸順、劉文光、周福霖、林佳.一座空曠磚混廠房結(jié)構(gòu)的隔震加固[J].世界地震工程，2003.9

[6] 董軍、宋瑋、練劍鋒、施鐵軍.震損抵抗房屋層間加固設(shè)計(jì)及性能分析[J].工程抗震與加固改造，2011.8

[7] 常紅星、李雨閣、張新中.既有建筑物的基礎(chǔ)隔震加固技術(shù)[J].甘肅科技，2007.8

[8] 朱雅紅、馮小軍、寇衛(wèi)東.隔震加固技術(shù)在框架結(jié)構(gòu)加固工程中的應(yīng)用[J].工程抗震與加固改造，2012.4

[9] 鄭鑫、范夕森、胡春華、李海豐.某保護(hù)性建筑隔震加固技術(shù)研究[J].工程抗震與加固改造，2009.10

[10] 周福霖.工程結(jié)構(gòu)減震控制[M].北京：地震出版社，1997

本工程采用LRB600、LNR600兩種型號(hào)橡膠隔振支座。隔震支座性能參數(shù)見表1。

在布置隔震支座時(shí)，保證橡膠隔震支座在重力荷載代表值的豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過12MPa，并且罕遇地震作用下，隔震支座不宜出現(xiàn)拉應(yīng)力，當(dāng)少數(shù)隔震支座出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)，其拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.0MPa[1][2]。通過兩種隔震支座的布置，使得隔震層剛心與結(jié)構(gòu)質(zhì)心相重合。本工程隔震支座平面布置方案如圖2所示。

3.抗震性能分析

3.1計(jì)算模型

本工程使用大型有限元軟件ETABS9.0建立隔震與非隔震結(jié)構(gòu)模型，并進(jìn)行計(jì)算與分析，隔震結(jié)構(gòu)模型見圖3。ETABS9.0軟件具有方便靈活的建模功能和強(qiáng)大的線性和非線性動(dòng)力分析功能，橡膠隔震支座采用Rubber Isolator非線性單元模擬。

圖3 隔震結(jié)構(gòu)模型

3.2地震波選取

根據(jù)文獻(xiàn)[1]的規(guī)定：采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程的平均地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符。

本工程選取了實(shí)際2條強(qiáng)震記錄El cenrto波，Taft波和1條人工波。小震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.07g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.2g，中震水平地震波加速度幅值調(diào)至0.4g[1]。

計(jì)算結(jié)果表明，每條時(shí)程曲線計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力不小于振型分解反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果的65%，多條時(shí)程計(jì)算的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%，滿足規(guī)范要求。

3.3隔震效果分析

3.3.1結(jié)構(gòu)基本動(dòng)力特性

隔震模型中，一階振型以隔震層沿X方向平動(dòng)為主，周期由1.080s延長(zhǎng)至2.217s；二階振型以隔震層沿Y方向平動(dòng)為主，周期由1.035s延長(zhǎng)至2.160s；三階振型以隔震層沿Z軸扭轉(zhuǎn)為主。

3.3.2多遇地震分析

圖3中為隔震前后，結(jié)構(gòu)在多遇地震下的最大層間剪力對(duì)比。由表中可見，在采用基礎(chǔ)隔震加固之后，該結(jié)構(gòu)在多遇地震下，最大層間剪力減小至原結(jié)構(gòu)的40%以下，見表2。

表2 隔震加固前后樓層剪力對(duì)比

3.3.3罕遇地震分析

罕遇地震下，隔震支座的最大水平位移應(yīng)小于0.55倍橡膠外徑和3倍橡膠總厚度[1]。本工程中所采用的橡膠隔震支座LRB600、LNR600的橡膠外徑為600mm，內(nèi)部橡膠總厚度為110mm。由表2知隔震支座罕遇地震下最大水平位移為155mm，小于水平位移的限值330mm。

表3 罕遇地震下各個(gè)支座最大水平位移

4.結(jié)語(yǔ)

本文在相關(guān)加固改造研究成果的基礎(chǔ)上，介紹了某老建筑的隔震加固改造設(shè)計(jì)，采用基礎(chǔ)隔震加固方案。通過計(jì)算分析，可以得到以下結(jié)論：

（1）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，加固施工工期較短，對(duì)原結(jié)構(gòu)的正常使用影響較小，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

（2）采用基礎(chǔ)隔震加固改造設(shè)計(jì)方案，可以有效減輕上部結(jié)構(gòu)的地震作用，原結(jié)構(gòu)不需處理或者僅作簡(jiǎn)單處理，就可以滿足抗震設(shè)防烈度提高一度的要求，達(dá)到抗震加固的目的。對(duì)于類似抗震設(shè)防要求不能滿足現(xiàn)行規(guī)范的老舊建筑的加固改造工程，具有一定借鑒意義。

參考文獻(xiàn)

[1] GB50011-2010.建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010

[2] GB50223-2008.建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2008

[3] 潘鵬、曹海韻、齊玉軍、潘振華、葉列平、趙世春、徐亞軍.底部薄弱層結(jié)構(gòu)的柱頂隔震加固改造設(shè)計(jì)[J].工程抗震與加固改造，2009.12

[4] 操禮林、李愛群、郭彤、衛(wèi)龍武、劉康安.中小學(xué)砌體結(jié)構(gòu)校舍的隔震加固技術(shù)研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào)，2011.6

[5] 魏陸順、劉文光、周福霖、林佳.一座空曠磚混廠房結(jié)構(gòu)的隔震加固[J].世界地震工程，2003.9

[6] 董軍、宋瑋、練劍鋒、施鐵軍.震損抵抗房屋層間加固設(shè)計(jì)及性能分析[J].工程抗震與加固改造，2011.8

[7] 常紅星、李雨閣、張新中.既有建筑物的基礎(chǔ)隔震加固技術(shù)[J].甘肅科技，2007.8

[8] 朱雅紅、馮小軍、寇衛(wèi)東.隔震加固技術(shù)在框架結(jié)構(gòu)加固工程中的應(yīng)用[J].工程抗震與加固改造，2012.4

[9] 鄭鑫、范夕森、胡春華、李海豐.某保護(hù)性建筑隔震加固技術(shù)研究[J].工程抗震與加固改造，2009.10

[10] 周福霖.工程結(jié)構(gòu)減震控制[M].北京：地震出版社，1997