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    盾構(gòu)隧道下穿市政橋梁的施工影響數(shù)值分析

    2014-07-05 02:58:54傅雅莉
    城市軌道交通研究 2014年7期
    關(guān)鍵詞:石拱橋盾構(gòu)橋梁

    傅雅莉

    (廣州地鐵設(shè)計(jì)研究院有限公司,510010,廣州∥工程師)

    地鐵建設(shè)過程中對(duì)城市已有建構(gòu)筑物的影響,尤其是隧道掘進(jìn)過程中對(duì)周邊重要建構(gòu)筑物的影響,為各方所關(guān)注和重視。如何預(yù)先判斷此種影響,將是決定工程成敗的關(guān)鍵因素之一。本文以南昌市軌道交通1號(hào)線下穿彭家橋(拱橋)為例,采用數(shù)值分析方法對(duì)盾構(gòu)隧道下穿拱橋產(chǎn)生的影響進(jìn)行預(yù)判,從而為施工措施的采用提供科學(xué)依據(jù)。

    1 工程概況

    1.1 彭家橋概況

    南昌市軌道交通1號(hào)線彭家橋站—師大南路站盾構(gòu)區(qū)間在里程XK18+097.923~XK18+036.373段下穿玉帶河南側(cè)。玉帶河由南向北,河寬50 m左右,河床標(biāo)高14.85 m,水深約1.5 m。

    彭家橋位于南昌市北京西路,跨越玉帶河,處于市中心地段,是南昌市主要干道之一。其上部構(gòu)造由2跨12 m鋼筋混凝土板拱及紅巖石材料砌筑而成的實(shí)腹式拱橋組成,石拱橋與鋼筋混凝土板拱設(shè)有分隔帶;下部構(gòu)造板拱橋?yàn)殇摻罨炷炼张_(tái),石拱橋?yàn)闈{砌塊石墩臺(tái)(見圖1)。該橋分兩期建成,前期石拱橋建于20世紀(jì)50年代末期,后期鋼筋混凝土板拱橋建成于21世紀(jì)初期,是石拱橋兩側(cè)的拓寬部分,為獨(dú)立橋臺(tái)。

    圖1 彭家橋?qū)嵕?/p>

    擬建南昌市軌道交通1號(hào)線師大南路站—彭家橋站區(qū)間盾構(gòu)隧道沿北京西路下穿彭家橋,線路與道路方向基本平行。橋墩基礎(chǔ)底面標(biāo)高為12.2 m,與盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)頂部最小間距為4.7 m。盾構(gòu)隧道與彭家橋平面相對(duì)關(guān)系示意圖見圖2,縱橫面位置關(guān)系見圖3及圖4。

    從擬建隧道與既有彭家橋空間位置關(guān)系可知,盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)與橋梁基礎(chǔ)之間最小間距為4.7 m,屬于近接施工,盾構(gòu)隧道施工對(duì)既有橋梁的影響不可忽略。

    圖2 彭家橋與盾構(gòu)隧道平面圖

    1.2 地質(zhì)條件

    盾構(gòu)在XK18+108.0處開始下穿彭家橋,穿越長度約55.44 m。該處地層從上到下分別為雜填土、粉質(zhì)黏土、細(xì)砂、粗砂、圓礫、卵石、強(qiáng)風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖、中風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖。

    鑒于盾構(gòu)隧道下穿區(qū)域的地質(zhì)情況,其具有以下工程地質(zhì)特性:

    (1)隧道所處圓礫、礫砂地層均屬透水性強(qiáng)的松散砂礫石層,盾構(gòu)掘進(jìn)過程中地下水易將細(xì)粒組份帶出,引起開挖面失穩(wěn)和地面下沉。

    圖3 彭家橋與盾構(gòu)隧道縱面圖

    圖4 彭家橋與盾構(gòu)隧道橫面圖

    (2)橋梁基礎(chǔ)及盾構(gòu)隧道均處于透水性強(qiáng)地層,其力學(xué)性質(zhì)有明顯的觸變性和流動(dòng)性,加之玉帶河水頭較高,在水動(dòng)力的作用下可能產(chǎn)生管涌、流砂現(xiàn)象。

    綜上,下穿玉帶河及彭家橋區(qū)域圍巖穩(wěn)定性較差,容易坍塌、變形;地層透水性強(qiáng),在盾構(gòu)施工中易引起涌水、突水現(xiàn)象,影響施工安全;地層擾動(dòng)威脅上部既有橋梁運(yùn)營及結(jié)構(gòu)安全。

    2 數(shù)值分析

    2.1 數(shù)值模型

    以南昌市軌道交通1號(hào)線師大南路站—彭家橋站區(qū)間盾構(gòu)隧道下穿彭家橋?yàn)楸尘?,依?jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件,從最不利角度考慮,采用FLAC 3D軟件對(duì)盾構(gòu)隧道掘進(jìn)進(jìn)行模擬。

    根據(jù)彈塑性力學(xué)圣維南原理,模型范圍取3~5倍洞徑,故模型尺寸為:橫向70 m,豎向頂部取至地表,共35 m,縱向(隧道掘進(jìn)方向)長60 m。模型中,土層采用實(shí)體單元模擬,選用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型;橋梁結(jié)構(gòu)、墩臺(tái)基礎(chǔ)及管片等采用實(shí)體單元模擬,選用各向同性彈性本構(gòu)模型。

    模型的邊界條件為:橫向兩邊x方向水平約束,縱向y方向水平約束,底部z方向豎向約束,上表面自由。三維模型如圖5~7所示。

    2.2 計(jì)算參數(shù)

    圍巖力學(xué)、支護(hù)結(jié)構(gòu)等參數(shù)均根據(jù)現(xiàn)有設(shè)計(jì)文件、巖土勘察報(bào)告及《巖土工程勘察規(guī)范》選取。彭家橋老橋?yàn)?0世紀(jì)50年代修建的石拱橋,未能找到設(shè)計(jì)資料,也未進(jìn)行相關(guān)材料力學(xué)參數(shù)試驗(yàn),故參考相關(guān)規(guī)范及文獻(xiàn)資料,石拱橋簡(jiǎn)化成各向同性的均質(zhì)材料,材料物理力學(xué)參數(shù)根據(jù)同類工程進(jìn)行參考取值;新橋?yàn)榛炷凉皹颍驳刃楦飨蛲圆牧?,參?shù)按相應(yīng)等級(jí)鋼筋混凝土取值;老橋和新橋的填料相同。具體計(jì)算參數(shù)如表1~3所示。

    圖5 三維計(jì)算模型圖

    圖6 盾構(gòu)隧道與橋梁結(jié)構(gòu)模型圖

    圖7 三維模型網(wǎng)格劃分

    2.3 計(jì)算相關(guān)假定

    2.3.1 計(jì)算荷載

    計(jì)算中主要考慮恒載和可變荷載。其中,恒載主要為重力荷載;可變荷載則主要考慮既有橋梁上的汽車荷載。

    表1 地層參數(shù)

    表2 地鐵區(qū)間隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)

    表3 彭家橋計(jì)算參數(shù)

    由于未收集到彭家橋設(shè)計(jì)、施工、竣工圖紙等相關(guān)技術(shù)資料,故該橋原設(shè)計(jì)荷載等級(jí)無法確定。根據(jù)該橋所處地理位置和道路屬性,確定彭家橋石拱橋以CJJ 11—2011《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》和JTG D60—2004《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》規(guī)定的城市橋梁荷載城-A級(jí)進(jìn)行計(jì)算,新橋(混凝土拱橋)以滿人群荷載進(jìn)行計(jì)算;盾構(gòu)下穿期間進(jìn)行交通管制,故不考慮沖擊荷載。該橋荷載標(biāo)準(zhǔn)值如表4所示。

    表4 橋梁荷載計(jì)算

    2.3.2 計(jì)算工況

    盾構(gòu)隧道與彭家橋基礎(chǔ)底部間距小于1倍洞徑,盾構(gòu)施工對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)有一定影響。為全面評(píng)價(jià)盾構(gòu)隧道施工對(duì)彭家橋結(jié)構(gòu)的影響,根據(jù)目前掌握的資料和擬采取的方案,彭家橋在盾構(gòu)隧道下穿施工時(shí),主要考慮以下兩種工況:

    工況一:彭家橋保持現(xiàn)有運(yùn)營狀態(tài);

    工況二:彭家橋石拱橋機(jī)動(dòng)車道封閉,改后期擴(kuò)建的非機(jī)動(dòng)車道為機(jī)動(dòng)車道。

    2.3.3 盾構(gòu)施工過程動(dòng)態(tài)模擬

    計(jì)算中對(duì)同步注漿加固作適當(dāng)簡(jiǎn)化,盡可能真實(shí)模擬實(shí)際施工過程。具體為采用提高土體力學(xué)參數(shù)的方法模擬盾尾同步注漿加固效果。

    對(duì)盾構(gòu)施工步序進(jìn)行了精細(xì)化模擬。施工工序模擬過程為:首先掌子面施加頂進(jìn)壓力,盾殼支撐上覆土壓力,待盾尾脫離后激活管片單元,并在盾尾上部土層表面施加同步注漿壓力,下部施加0.5倍的上部注漿壓力,上、下行隧道前后錯(cuò)開開挖。

    2.4 計(jì)算結(jié)果及分析

    2.4.1 地層變形分析

    盾構(gòu)隧道施工對(duì)地層的擾動(dòng)主要以沉降為主,本文對(duì)地層的豎向位移(沉降)進(jìn)行分析。圖8~9分別為工況一、工況二在不同施工階段的豎向位移云圖。

    由圖8、9可以得到:

    (1)盾構(gòu)隧道施工過程中,地層受擾動(dòng)影響較大,引起地表不均勻沉降也較大。盾構(gòu)隧道穿越地層主要為礫沙、圓礫等沙性地層,圍巖穩(wěn)定性差,自穩(wěn)能力差,易引起地層變形。

    (2)沉降量最大區(qū)域主要集中在隧道拱頂上方一定區(qū)域,工況一和工況二的最大豎向位移分別達(dá)58.4 mm和62.5 mm。另外,受橋梁上部荷載作用,橋梁墩臺(tái)附近區(qū)域豎向位移也較大。

    (3)工況一與工況二的不同之處僅在于橋梁荷載作用的位置不一樣。從兩種工況的對(duì)比分析可知,橋梁承受荷載對(duì)地層位移的影響有限,地層變形主要受盾構(gòu)隧道施工的影響。

    圖8 左線施工完成時(shí)的豎向位移云圖

    2.4.2 既有橋梁結(jié)構(gòu)變形分析

    既有橋梁主橋?yàn)?0世紀(jì)50年代修建的石拱橋,擴(kuò)建新橋?yàn)榛炷涟骞皹?。盾?gòu)隧道下穿施工引起地層擾動(dòng),進(jìn)而引起橋梁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)發(fā)生位移。

    2.4.2.1 整體變形分析

    由橋梁豎向位移云圖(圖10~11)可以看出,盾構(gòu)隧道下穿施工對(duì)上部既有橋梁的影響不可忽視;橋梁最大豎向位移主要發(fā)生在盾構(gòu)隧道上方一定范圍內(nèi),工況一和工況二的最大位移值分別約57.4 mm和50.7 mm;橋梁結(jié)構(gòu)在縱向及橫向出現(xiàn)不均勻沉降。

    2.4.2.2 縱向變形分析

    為分析盾構(gòu)施工引起上部既有橋梁的縱向變形,沿道路軸向(基本與隧道軸向平行)布設(shè)5條測(cè)線,(見圖12),在橫斷面上從左至右依次記為C1、C2、C3、C4、C5。其中,C1 和 C5 分別為兩邊非機(jī)動(dòng)車道的中線,C2~C4依次為隧道左線軸線、主車道中心線和隧道右線軸線。選取左線隧道開挖至橋梁結(jié)構(gòu)中部橋墩正下方位置(Y=30.0 m)進(jìn)行分析。

    圖9 右線施工完成時(shí)的豎向位移云圖

    圖10 工況一橋梁豎向位移云圖

    圖11 工況二橋梁豎向位移云圖

    圖12 縱向變形測(cè)線布置示意圖

    圖13 沿軸向橋梁沉降曲線

    圖13為沿軸向橋梁沉降曲線,可以得出,盾構(gòu)隧道施工會(huì)引起既有橋梁結(jié)構(gòu)沉降變形:在隧道軸向方向上,盾構(gòu)隧道施工開挖面前方(1.0~2.0)D(D為盾構(gòu)隧道外徑)范圍內(nèi)橋梁結(jié)構(gòu)變形相對(duì)較小;開挖面后方2.0D范圍內(nèi)為主要影響區(qū),橋梁結(jié)構(gòu)發(fā)生較大沉降變形;開挖面后方2.0D范圍外橋梁結(jié)構(gòu)變形趨于緩和。施工期間,既有橋梁的運(yùn)營交通荷載對(duì)橋梁沉降變形也有一定的影響,全橋運(yùn)營時(shí)(工況一)石拱橋與新橋的沉降差值要大于封閉石拱橋運(yùn)營時(shí)(工況二)石拱橋與新橋的沉降差。

    2.4.2.3 橫向變形分析

    橋梁橫向沉降變形主要指垂直于道路軸向的方向上橋梁結(jié)構(gòu)的變形,它影響橋梁上部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的受力及安全。

    選取橋梁結(jié)構(gòu)的跨中位置和中部橋墩中線位置進(jìn)行分析。共有6條測(cè)線,分別記為h1、h2、h3、h4、h5、h6。其中,h1~h3分別為混凝土拱橋(隧道靠近側(cè))、石拱橋和混凝土拱橋跨中位置,h4~h6為中部橋墩中線位置。以隧道左線掘進(jìn)至橋梁中部位置(Y=30.0 m)為例,將提取結(jié)果繪制成圖,如圖14~15所示??梢钥闯?,盾構(gòu)隧道施工對(duì)上部橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響,工況二相比工況一的橫向變形量要小些。

    圖14 橋梁橫向沉降變形圖(工況一)

    圖15 橋梁橫向沉降變形圖(工況二)

    2.4.3 墩臺(tái)基礎(chǔ)沉降分析

    選取石拱橋和混凝土拱橋的橋臺(tái)和中部橋墩基礎(chǔ)底部的特征點(diǎn)進(jìn)行分析。其中,混凝土拱橋每個(gè)部位只選擇1個(gè)點(diǎn)(中心位置),而石拱橋選取3個(gè)點(diǎn)(兩側(cè)各1個(gè),中部1個(gè))。計(jì)算得到基礎(chǔ)不均勻沉降值及相鄰基礎(chǔ)沉降差,如表5所示。

    從表5可以看出,基礎(chǔ)不均勻沉降最大值發(fā)生在兩側(cè)橋臺(tái)位置,其值在工況一和工況二時(shí)均超過5 mm;相鄰基礎(chǔ)沉降差的最大值約為32 mm,主要發(fā)生在橋墩和橋臺(tái)之間。

    表5 基礎(chǔ)沉降計(jì)算表 mm

    3 結(jié)語

    由數(shù)值分析知,彭家橋橋臺(tái)基礎(chǔ)不均勻沉降最大值為14 mm,發(fā)生在兩側(cè)橋臺(tái)位置;相鄰基礎(chǔ)沉降差最大值為32 mm;最大地表豎向位移約57.4 mm。盡管目前尚無明確的石拱橋變形控制值,但鑒于石拱橋抗壓不抗拉,石拱橋的變形控制遠(yuǎn)比地表沉降控制嚴(yán)格。另外,盾構(gòu)穿越彭家橋時(shí),即使封閉中間主橋,沉降也很大,施工風(fēng)險(xiǎn)還是很大的。因此,必須對(duì)橋梁采取加固措施,并且在施工期間封閉石拱橋,做好監(jiān)測(cè)措施和應(yīng)急預(yù)案,以確保施工和路面交通安全。

    [1]竺維彬,鞠世健.復(fù)合地層中的盾構(gòu)施工技術(shù)[M].北京:中國科學(xué)技術(shù)出版社,2006.

    [2]竺維彬,鞠世健.廣州地鐵三號(hào)線盾構(gòu)隧道工程施工技術(shù)研究[M].廣州:暨南大學(xué)出版社,2007.

    [3]林世友.廣佛1標(biāo)土壓平衡盾構(gòu)機(jī)過砂層掘進(jìn)技術(shù)總結(jié)[R].廣州:廣州地鐵設(shè)計(jì)研究院有限公司,2009.

    [4]GB 50157—2003地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

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