黃先球 郎豐軍 程 鵬
(武漢鋼鐵(集團(tuán))公司研究院 湖北 武漢:430080)
國(guó)外1924年報(bào)道了有關(guān)CO2腐蝕問(wèn)題[1]。在上世紀(jì)60年代初期,國(guó)外相繼發(fā)現(xiàn)了一些高含量硫氣田(其中有的H2S含量高達(dá)90%以上),因而開(kāi)展了對(duì)高含量硫氣田的開(kāi)發(fā)研究與試采工作[2]。在石油工業(yè)的發(fā)展過(guò)程中,由于深層含CO2和H2S氣田的開(kāi)發(fā)以及含硫氣田回注CO2強(qiáng)化采油工藝的應(yīng)用,CO2和H2S引起的腐蝕造成了巨大經(jīng)濟(jì)損失、材料浪費(fèi)且越來(lái)越引起人們的重視[3-6]。
就CO2、H2S腐蝕的防護(hù)技術(shù)而言,國(guó)內(nèi)外普遍認(rèn)為,投加緩蝕劑是合理選擇材質(zhì)前提下的一項(xiàng)基本措施,具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益,緩蝕劑研究及應(yīng)用仍是油氣田工作中很重要的一環(huán)[7]。因此開(kāi)展鹽水中CO2-H2S的腐蝕及緩蝕研究,在油、氣田生產(chǎn)中既有理論上的意義,又有重大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。
本文采用失重法研究了H2S對(duì)碳鋼在CO2介質(zhì)中的腐蝕影響及咪唑啉化合物的緩蝕性能,并用電子探針對(duì)碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物膜進(jìn)行了分析。
試驗(yàn)材質(zhì)為Q235,試片尺寸為40.1mm×21.0mm×3.9mm,其化學(xué)成分見(jiàn)表1。
表1 試驗(yàn)鋼的主要化學(xué)成分(wt%)
試片預(yù)處理:將試片依次用240目、400目、1000目砂紙打磨光亮如鏡后,用無(wú)水乙醇、丙酮棉球擦試干凈,冷風(fēng)吹干后置于干燥器中備用。
常壓腐蝕試驗(yàn):在廣口瓶中加入一定體積的3%NaCl溶液,試片掛入前,預(yù)先通測(cè)試氣體0.5小時(shí),將預(yù)處理好的試片掛入瓶中,塞緊橡皮塞,用蠟密封,放置于已恒溫的水浴中(55℃),掛入試片后,再持續(xù)通測(cè)試氣體1小時(shí)后,停止通氣,密閉體系,放置10小時(shí)后取出試片,進(jìn)行后處理。
高壓腐蝕試驗(yàn):在高壓釜中放入4個(gè)大試管,大試管中裝有按常壓操作配制的150mL H2S飽和腐蝕溶液及試片;連接好實(shí)驗(yàn)裝置,調(diào)節(jié)CO2鋼瓶減壓閥使高壓釜中CO2壓力達(dá)所需值,維持壓力在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中恒定,恒溫(55℃)腐蝕10小時(shí)后,減壓并取出試片,進(jìn)行后處理。
試片后處理:試驗(yàn)完后試片用自來(lái)水沖洗,橡皮擦試,再用加入一定量緩蝕劑的15%HCl處理數(shù)分鐘;用水沖洗,無(wú)水乙醇、丙酮擦試,冷風(fēng)吹干后置于干燥器中備用。
高壓腐蝕試驗(yàn)后,采用電子探針?lè)治隽薗235鋼表面的腐蝕產(chǎn)物。
緩蝕劑為實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉化合物。
材質(zhì)在腐蝕介質(zhì)中的腐蝕速度深度指標(biāo)用下式計(jì)算:
式中:R——以深度表示的腐蝕速度(mm/a);w0——腐蝕前試樣的重量(g);w1——腐蝕后試樣的重量(g);s——試樣的表面積(m2);t——試樣的腐蝕時(shí)間(h);d——金屬的密度(g/cm3)。
緩蝕劑的緩蝕效率用下式計(jì)算:
式中:I——緩蝕效率(%);R1——加入緩蝕劑前以深度表示的腐蝕速度(mm/a);R2——加入緩蝕劑后以深度表示的腐蝕速度(mm/a)。
含3%NaCl的CO2溶液中,Q235鋼腐蝕速率與濃度的關(guān)系見(jiàn)表2,含3%NaCl 的CO2-H2S溶液中,Q235鋼腐蝕速率與濃度的關(guān)系見(jiàn)表3。
表2 在CO2溶液中Q235鋼的腐蝕速率
表3 在CO2-H2S溶液中Q235鋼的腐蝕速率
由表2可知,在含3%NaCl的CO2溶液中,CO2濃度的改變對(duì)Q235腐蝕速率的影響不大。對(duì)比表2和3可知,在CO2溶液中,加入H2S后,Q235腐蝕速率的變化較明顯,即在含3%NaCl的CO2-H2S溶液中,H2S加速了CO2的腐蝕。在H2S濃度為300mg/L時(shí),腐蝕產(chǎn)物不均勻、較稀薄,當(dāng)H2S濃度增大到1000mg/L時(shí),表面腐蝕產(chǎn)物較均勻、較厚。CO2濃度的改變對(duì)Q235腐蝕速率的影響不大,對(duì)比表2和3可知,隨H2S濃度增大Q235碳鋼在常壓CO2溶液中的腐蝕速率反而減小,這主要?dú)w功于Q235碳鋼表面腐蝕產(chǎn)物起到了保護(hù)作用。
常壓H2S飽和的水溶液置于高壓釜中,在不同CO2分壓下測(cè)定Q235碳鋼腐蝕速率與CO2分壓的關(guān)系見(jiàn)圖1。
根據(jù)文獻(xiàn),25℃,F(xiàn)eS的溶度積常數(shù)為6.3×10-18,F(xiàn)eCO3的溶度積常數(shù)為3.2×10-11,在相同F(xiàn)e2+濃度下,易形成FeS。由pH值的變化與CO2分壓的關(guān)系[18]可知,隨CO2分壓增大,pH值降低,硫化物薄膜會(huì)被H+離子溶解。而另一方面CO2溶于水形成碳酸,碳酸濃度隨CO2分壓增大,而碳酸濃度增大時(shí),會(huì)使得在表面上的薄膜非常不穩(wěn)定:
CO2+ H2O= H2CO3
FeS + H2CO3= FeCO3+H2S
當(dāng)CO2分壓為0.3MPa時(shí),在Q235鋼表面易形成硫化物膜,而此時(shí)H+離子和碳酸濃度不足以破壞硫化物膜,H2S對(duì)CO2腐蝕來(lái)說(shuō),具有保護(hù)作用,故Q235鋼的腐蝕速率比相同分壓不含H2S的腐蝕速率小。當(dāng)CO2分壓為0.5MPa時(shí),H+離子和碳酸濃度增大,薄膜逐漸溶解,保護(hù)作用下降,Q235鋼的腐蝕速率增大。當(dāng)CO2分壓為0.7MPa時(shí),H+離子和碳酸濃度進(jìn)一步增大,具有保護(hù)作用的薄膜難形成,H2S加速了CO2腐蝕。當(dāng)CO2分壓為1.0MPa時(shí),H2S加速CO2腐蝕很明顯,此時(shí)Q235鋼的腐蝕速率為相同CO2分壓下不含H2S的腐蝕速率的兩倍左右。綜上所述,在CO2分壓較低的情況下,H2S減緩CO2腐蝕,在高CO2分壓下,H2S加速CO2腐蝕。在CO2溶液中,Q235鋼腐蝕速率的對(duì)數(shù)lgRCO2與二氧化碳分壓的對(duì)數(shù)lgPco2成線性關(guān)系,而在CO2-H2S溶液中,Q235鋼腐蝕速率的對(duì)數(shù)lgRCO2-H2S與二氧化碳分壓的對(duì)數(shù)lgPco2不成線性關(guān)系。
圖1 不同二氧化碳分壓下Q235鋼的腐蝕速率(1不含H2S,2含飽和H2S)
高壓腐蝕試驗(yàn)后,采用電子探針?lè)治隽嗽贑O2-H2S溶液中Q235鋼表面的腐蝕產(chǎn)物,微觀圖像見(jiàn)圖2~4。
由圖2~4可知,在CO2-H2S混合體系中,隨CO2分壓增大,硫化物膜逐漸溶解,這一結(jié)果與2.2的結(jié)果一致。
圖2 在CO2-H2S溶液中Q235鋼表面的電子探針微觀圖像(0.5MPa)
圖3 在CO2-H2S溶液中Q235鋼表面的電子探針微觀圖像(0.7MPa)
圖4 在CO2-H2S溶液中Q235鋼表面的電子探針微觀圖像(1.0MPa)
實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉緩蝕劑在1.0MPa CO2分壓下不含H2S的溶液中緩蝕試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。
表4 1.0MPa CO2分壓下不含H2S的溶液中咪唑啉緩蝕劑的緩蝕效率
實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉緩蝕劑在1.0MPa CO2分壓下含H2S飽和溶液中的緩蝕試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。
表5 1.0MPa CO2分壓下含飽和H2S的溶液中咪唑啉緩蝕劑的緩蝕效率
由表4和5得知,在1.0MPa CO2分壓下,實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉濃度達(dá)到160mg/L時(shí),緩蝕率已達(dá)80%以上,說(shuō)明實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉緩蝕劑具有較好的緩蝕效果。
(1)常壓CO2-H2S溶液中,H2S加速了CO2的腐蝕,隨H2S濃度增大Q235鋼的腐蝕速率反而減小。
(2)高壓?jiǎn)为?dú)CO2溶液中,Q235鋼腐蝕速率的對(duì)數(shù)lgRCO2與二氧化碳分壓的對(duì)數(shù)lgPco2成線性關(guān)系,而在高壓CO2-H2S溶液中,Q235鋼腐蝕速率的對(duì)數(shù)lgRCO2-H2S與二氧化碳分壓的對(duì)數(shù)lgPco2不成線性關(guān)系。
(3)實(shí)驗(yàn)室合成的咪唑啉緩蝕劑具有較好的緩蝕效果。
[1] Whitman G. W,Russel R. P,Atieri U. J. Corrosion of Iron in an CO2System[J]. Ind Eng Chem,1924,16(7):665.
[2] 余漢成,王???高含硫氣田的開(kāi)發(fā)與臥63井先導(dǎo)試驗(yàn)[J].天然氣工業(yè),1996,16(3):69-73.
[3] 剛振寶,劉偉,衛(wèi)秀芬,等.大慶油田深層氣井CO2腐蝕規(guī)律及防腐對(duì)策[J].大慶石油地質(zhì)與開(kāi)發(fā),2007,26(3):95-99.
[4] 賈思洋.油氣管線的CO2腐蝕與防護(hù)綜述[J].清洗世界,2012,28(12):30-36.
[5] 王蘭潔,趙剛鋒,陽(yáng)忠華.油田環(huán)境下CO2對(duì)鋼管材腐蝕研究[J].西部探礦工程,2013,25(11):36-38.
[6] 鄭舉,厲嘉濱,李敏,等.海上油田注水井套管腐蝕機(jī)理及腐蝕控制技術(shù)研究[J].全面腐蝕控制,2013,27(9):61-66.
[7] 申陽(yáng),古磊,高錦躍,等.二氧化碳對(duì)油氣管道的腐蝕及防護(hù)研究[J].中國(guó)科技博覽,2013,(30):378-379.