性能化抗震設(shè)計(jì)在鎮(zhèn)江南徐超高層辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用

朱貝寶

（上海城鄉(xiāng)建筑設(shè)計(jì)院有限公司，上海201103）

性能化抗震設(shè)計(jì)在鎮(zhèn)江南徐超高層辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用

朱貝寶*

（上海城鄉(xiāng)建筑設(shè)計(jì)院有限公司，上海201103）

性能化抗震設(shè)計(jì)是未來(lái)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)發(fā)展的基本趨勢(shì)，以鎮(zhèn)江南徐超高層辦公樓為例，介紹了超高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中性能目標(biāo)的選擇，抗震性能目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。同時(shí)重點(diǎn)論述了在性能化抗震設(shè)計(jì)中所需的計(jì)算分析和工程判斷，找出結(jié)構(gòu)的薄弱部位，并采取有針對(duì)性的抗震加強(qiáng)措施，這些是性能化抗震設(shè)計(jì)的重點(diǎn)和目的。其經(jīng)驗(yàn)可供相關(guān)類似超高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參考。

超高層，性能化抗震設(shè)計(jì)，多遇地震，彈塑性時(shí)程分析

1 性能化抗震設(shè)計(jì)的基本概念

性能化抗震設(shè)計(jì)或者說(shuō)基于性能的抗震設(shè)計(jì)是20世紀(jì)90年代由美國(guó)科學(xué)家和工程師首先提出的，簡(jiǎn)稱PBSD（Performance Based Seismic Design）。其基本思想是以結(jié)構(gòu)抗震性能分析為基礎(chǔ)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，即針對(duì)每種設(shè)定的設(shè)防水準(zhǔn)將結(jié)構(gòu)的抗震性能劃分為不同的等級(jí)，結(jié)構(gòu)工程師根據(jù)業(yè)主的要求，采用合理的抗震性能目標(biāo)和合適的抗震措施進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，使結(jié)構(gòu)在各種地震作用下所造成的破壞程度，是業(yè)主預(yù)先選擇并可接受的?；谛阅艿目拐鹪O(shè)計(jì)，是結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法的一種發(fā)展趨勢(shì)，我國(guó)89版抗震規(guī)范的設(shè)計(jì)方法和步驟己經(jīng)具有性能設(shè)計(jì)的雛形，《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011—2001）和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2002）在概念設(shè)計(jì)、性能控制要求上又有進(jìn)一步發(fā)展和具體化。最新版《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）更是明確提出了結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容和抗震性能目標(biāo)選擇的依據(jù)。同時(shí)在《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》（建質(zhì)［2010］109號(hào)）中也對(duì)超限高層結(jié)構(gòu)提出了性能設(shè)計(jì)方面的具體要求和具有可操作性的指導(dǎo)意見。

由此可見，目前基于性能的抗震設(shè)計(jì)在復(fù)雜和超限高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的應(yīng)用不僅是可行的，同時(shí)也是必要的，下面就以筆者最近完成的鎮(zhèn)江南徐超高層辦公樓為例，闡述基于性能的抗震設(shè)計(jì)在超高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中具體應(yīng)用情況。

2 工程概況

地塊位于鎮(zhèn)江市南徐新城，主要由1棟超高層辦公樓（A樓）、1棟高層辦公樓（B樓）及1棟商業(yè)用房（C樓）組成。A、B、C塔樓由一個(gè)大底盤車庫(kù)連為一體。其中，A號(hào)樓為超高層建筑，地下2層，地上38層，結(jié)構(gòu)高度為164.60 m（屋面），停機(jī)坪結(jié)構(gòu)高度為170.40 m，為當(dāng)?shù)貥?biāo)志性建筑。

本項(xiàng)目A塔樓超高層建筑的結(jié)構(gòu)形式采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)，標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面尺寸約為47.8 m×38.8 m。鋼筋混凝土核心筒平面尺寸為27.70 m×13.65 m，外框架柱采用勁性型鋼鋼筋混凝土柱，框架梁采用鋼筋混凝土普通梁。標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布置如圖1所示。

圖1 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面（單位：mm）Fig.1 Plan view of a standard story（Unit：mm）

3 性能目標(biāo)和相應(yīng)性能水準(zhǔn)的確定

建筑物抗震設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)指某一設(shè)定地震地面運(yùn)動(dòng)（如在給定年限內(nèi)超越概率63%、10%和2%～3%的小震、中震和大震）下建筑的預(yù)期性能水準(zhǔn)。建筑物的性能水準(zhǔn)包括結(jié)構(gòu)、非結(jié)構(gòu)和建筑附屬設(shè)施的性能水準(zhǔn)的各種組合。

如前所述，本工程超高層辦公樓的地上主屋面高度164.60 m，地下室共2層，埋深11.50 m。按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011—2010）的要求，大于130 m屬于高度超限。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010），該結(jié)構(gòu)體系B級(jí)高度的建筑最大使用高度為180 m，因此，本工程歸為B級(jí)高度高層建筑，屬于高度超限的高層結(jié)構(gòu)。

同時(shí)在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平力作用下，扭轉(zhuǎn)位移比大于1.20，最大為1.28，因此，屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則；另外底部存在局部躍層空間，造成二層樓板有一定范圍的缺失。

由此可見，本工程超高層辦公樓超限項(xiàng)次較多，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中需要采取抗震性能化設(shè)計(jì)方法。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）第3.11節(jié)要求可確定主樓抗震性能目標(biāo)為D級(jí)，但對(duì)于其中重要的豎向構(gòu)件和關(guān)鍵性構(gòu)件有必要提出更高的性能水準(zhǔn)要求：

（1）在多遇地震下（小震），結(jié)構(gòu)計(jì)算各項(xiàng)指標(biāo)均要求滿足規(guī)范要求，并要求二層樓板的主拉應(yīng)力不大于混凝土抗拉強(qiáng)度，使結(jié)構(gòu)構(gòu)件處于彈性工作狀態(tài)。

（2）在設(shè)防烈度地震下（中震），對(duì)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻和穿層柱抗剪按中震彈性設(shè)計(jì)，抗彎按中震不屈服設(shè)計(jì)。同時(shí)詳細(xì)分析剪力墻在設(shè)防烈度地震作用下的拉力，墻體名義拉應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)應(yīng)設(shè)置型鋼（主要在核心筒四角）。

（3）在預(yù)估的罕遇地震下（大震），按VGE＋復(fù)核核心筒的受剪截面，并要求結(jié)構(gòu)薄弱層的層間位移角不大于1／100。

4 本項(xiàng)目抗震性能分析論證

4.1 結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)及計(jì)算工具

根據(jù)地質(zhì)報(bào)告、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011—2010）、安評(píng)報(bào)告及該工程結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)專家論證會(huì)的建議確定如表1參數(shù)。

表1 本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)參數(shù)Table 1 Seism ic design parameters of the structure

本超高層辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算主要采用PKPM2010-SATWE和ETABS（中文版9.7.4）兩個(gè)三維空間分析軟件進(jìn)行對(duì)比分析。大震下的彈塑性分析采用了EPDA和PUSH軟件分別進(jìn)行了靜力彈塑性分析和動(dòng)力彈塑性分析。

4.2 多遇地震下的彈性分析

4.2.1結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性

超高層辦公樓結(jié)構(gòu)主要?jiǎng)恿μ匦粤杏诒?，由該表可見，兩個(gè)程序計(jì)算結(jié)果基本一致，結(jié)構(gòu)第一、二周期均為平動(dòng)周期，第三周期為扭轉(zhuǎn)周期，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期T3與平動(dòng)為主的第一自振周期T1之比小于0.85，具有較好的抗扭剛度。

表2 結(jié)構(gòu)動(dòng)力參數(shù)Table 2 Structural dynam ic parameters

4.2.2樓層底部剪力

地震作用下樓層底部剪力見表3，但樓層水平地震剪力小于規(guī)范規(guī)定的樓層最小地震剪力值，在計(jì)算時(shí)程序已自動(dòng)根據(jù)規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中第5.2.5條進(jìn)行了調(diào)整。

表3 樓層底部剪力Table 3 Bottom floor base shear

4.2.3結(jié)構(gòu)位移角與位移比

在小震和風(fēng)荷載作用下主樓層間位移角滿足規(guī)范的要求。在小震作用下，樓層位移比較平滑，沒(méi)有明顯突變，形狀為典型的“彎剪型”變形，符合框筒變形規(guī)律。另外局部樓層最大位移比超過(guò)1.20（考慮5%偶然偏心），但在1.4之內(nèi)，也滿足規(guī)范要求，如表4所示。

4.2.4結(jié)構(gòu)樓層彎矩

小震下最大樓層彎矩見圖2（僅列出X向），從圖中可看出SATWE和ETABS計(jì)算結(jié)果的一致性較高，結(jié)構(gòu)樓層彎矩下大上小，沿豎向變化均勻，滿足要求。

表4 結(jié)構(gòu)位移角與位移比Table 4 Displacement angles and displacement ratios

圖2 樓層彎矩（X向）Fig.2 Floor bendingmoment（X direction）

4.3 多遇地震下的彈性時(shí)程分析

本工程在滿足地震動(dòng)三要素（即頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時(shí)間）的基礎(chǔ)上擬從中選取統(tǒng)計(jì)意義上吻合最好的7條波，進(jìn)行彈性時(shí)程分析。經(jīng)反復(fù)試算和篩選，選用了7條地震波（其中2條為人工波，其余5條為自然波），按雙向輸入地震波（雙向加速度最大值按1∶0.85的比例），其反應(yīng)譜與《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)范譜對(duì)比統(tǒng)計(jì)見圖3。從圖3可見，對(duì)樓層地震反應(yīng)影響較大的前3個(gè)周期上，影響系數(shù)誤差在－9%與35%之間，多組時(shí)程波的平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所用的地震影響系數(shù)曲線相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差最大為19%，在20%以內(nèi)，可以認(rèn)為適用。

同時(shí)每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的基底剪力均不小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%，且不大于它的135%，7條時(shí)程曲線計(jì)算所得基底剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%，且不大于它的120%，滿足規(guī)范相關(guān)要求。

4.4 設(shè)防烈度地震下的分析

4.4.1設(shè)防烈度地震下位移角的復(fù)核

設(shè)防烈度地震作用下結(jié)構(gòu)性能整體指標(biāo)計(jì)算模型采用推覆模型。本次計(jì)算采用的EPDA＆PUSH程序，結(jié)構(gòu)模型為三維空間模型，梁、柱、墻均采用纖維桿模型。圖4、圖5為該結(jié)構(gòu)在設(shè)防烈度地震下X向、Y向性能點(diǎn)整體指標(biāo)。由圖4、圖5可知，在中震下，最大樓層位移角為X向：1／383，Y向：1／311，滿足設(shè)定的性能目標(biāo)1／283要求。

圖3 規(guī)范譜與地震波譜對(duì)比圖Fig.3 Comparison between the standard spectrum and seismic spectra

圖4 X向中震下性能點(diǎn)整體指標(biāo)Fig.4 Performance point duringmedium scismicity in X direction

圖5 Y向中震下性能點(diǎn)整體指標(biāo)Fig.5 Performance point duringmedium seismicity in Y direction

4.4.2設(shè)防烈度地震下底部加強(qiáng)部位核心筒剪力墻受剪承載力復(fù)核（按中震彈性驗(yàn)算）底部加強(qiáng)部位核心筒剪力墻及門廳穿層柱受剪承載力按中震彈性進(jìn)行設(shè)計(jì)，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）中式（3.11.3-1）的要求，該式如下：

根據(jù)該式剪力墻受剪承載力按中震彈性設(shè)計(jì)時(shí)其剪應(yīng)力不大于0.4ft／γRE（ft為混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；γRE承載力抗震調(diào)整系數(shù)，對(duì)剪力墻為0.85），即素混凝土部分的抗剪能力。荷載組合取γG（1.0D＋0.5L）＋γEh（1.0E中震）。底層混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60，ft為2.04 MPa，0.4ft／γRE為0.96 MPa。設(shè)計(jì)采用PKPM-SATWE軟件中的中震彈性設(shè)計(jì)進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的結(jié)果表明底層核心筒剪力墻受剪承載力計(jì)算配筋基本由中震控制。

4.4.3設(shè)防烈度地震下底部加強(qiáng)部位核心筒剪力墻正截面承載力復(fù)核（按中震不屈服設(shè)計(jì)）

底部加強(qiáng)部位核心筒剪力墻及門廳穿層柱正截面承載力按中震不屈服進(jìn)行設(shè)計(jì)，即按中震控制其拉應(yīng)力不大于混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk，確保其不出現(xiàn)受拉裂縫；截面配筋設(shè)計(jì)時(shí)按中震不屈服配置暗柱的縱向受拉鋼筋。荷載組合取1.0D＋0.5L＋1.0E中震。

中震不屈服計(jì)算SATWE結(jié)果表明，穿層柱及核心筒墻體的拉應(yīng)力絕大部分小于2.85 MPa。即滿足正截面承載力中震不屈服的要求，只是在核心筒四角拉應(yīng)力稍大于2.85，為提高底部加強(qiáng)區(qū)核心筒四角剪力墻的抗拉承載力，在底部加強(qiáng)區(qū)對(duì)核心筒剪力墻四角配置工字形型鋼。經(jīng)計(jì)算在核心筒四角加設(shè)該型鋼后的其拉應(yīng)力均小于混凝土拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值（2.85 MPa），因此底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻在四角加設(shè)型鋼后能滿足中震不屈服（正截面承載力）的要求。

4.5 預(yù)估罕遇地震下的分析

4.5.1預(yù)估罕遇地震下核心筒墻體截面控制條件的復(fù)核

預(yù)估罕遇地震下，應(yīng)按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3—2010）中式（3.11.3-4）復(fù)核核心筒墻體的受剪截面控制條件。

因大震下底層墻體所受剪力最大，可代表性地僅對(duì)底層墻體進(jìn)行復(fù)核，計(jì)算結(jié)果表明，在大震下該結(jié)構(gòu)核心筒墻體的受剪截面滿足截面限制條件，不會(huì)發(fā)生脆性受剪破壞。

4.5.2預(yù)估罕遇地震下靜力彈塑性分析

本超高層辦公樓的第一自振周期為3.85 s左右，結(jié)構(gòu)高度大于150 m，但小于200 m，第一平動(dòng)與第一扭轉(zhuǎn)的周期比小于0.85，按新版《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》3.11.4和5.5.1條的規(guī)定可視結(jié)構(gòu)自振特性和不規(guī)則程度選擇大震下靜力彈塑性分析或動(dòng)力彈塑性分析，本項(xiàng)目先采用靜力彈塑性分析，再進(jìn)行動(dòng)力彈塑性分析，并作比較。

圖6、圖7為該結(jié)構(gòu)在預(yù)估罕遇地震下X向、Y向性能點(diǎn)整體指標(biāo)。由圖6、圖7可知，在預(yù)估罕遇地震下，最大樓層位移角為X向：1／176，Y向：1／171；滿足設(shè)定的性能目標(biāo)1／100要求。

圖6 X向大震下性能點(diǎn)整體指標(biāo)Fig.6 Performance point during rare seismicity in X direction

圖7 Y向大震下性能點(diǎn)整體指標(biāo)Fig.7 Performance point during rare seismicity in Y direction

4.5.3預(yù)估罕遇地震下彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析

彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析方法是考慮結(jié)構(gòu)的彈塑性性質(zhì)，通過(guò)直接輸入天然或人工地震波的方式來(lái)得到結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的破壞情況，考察結(jié)構(gòu)是否滿足罕遇地震作用下的彈塑性變形要求。

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》5.1.2條，進(jìn)行罕遇地震下彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析時(shí)，所采用的地震加速度時(shí)程的最大值對(duì)應(yīng)于本超高層辦公樓為310 cm／s2。同時(shí)根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》，彈塑性時(shí)程分析時(shí)宜采用雙向地震輸入，當(dāng)進(jìn)行雙向地震計(jì)算時(shí)，主、次、豎向峰值加加速度的比值為1∶0.85∶0。

該工程場(chǎng)地土為Ⅱ類場(chǎng)地土，其對(duì)應(yīng)的特征周期T＝0.35 s，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》5.1.4條，計(jì)算罕遇地震時(shí)，特征周期取Tg＝0.40 s，選擇地震波RH3TG040、TH2TG040、USER8（sgs）三條波（其中RH3TG040為人工波）進(jìn)行計(jì)算。各波下結(jié)構(gòu)層間彈塑性位移角（罕遇地震下）如表5所示，由該表可知彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析結(jié)果和地震波具有一定的相關(guān)性，但均滿足設(shè)定的性能目標(biāo)1／100要求。

表5 層間彈塑性位移角Table 5 Inelastic displacement angles

4.5.4預(yù)估罕遇地震下結(jié)構(gòu)彈塑性分析結(jié)論

根據(jù)以上分析可得到如下幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)：

（1）采用矩形加載模式，中震和大震下的基底剪力與彈性中震及彈性大震的比較情況見表6。其中，小震結(jié)果考慮了地震周期折減系數(shù)0.82。

表6 基底剪力比較Table 6 Base shear com parision

（2）由表6可見，因結(jié)構(gòu)彈塑性發(fā)展而降低了地震作用，降低幅度中震為4%～7%，大震為15%～24%。

（3）柱以截面剛度破壞程度指數(shù)γ0為0.7來(lái)判斷，從小震至大震均未出現(xiàn)“鉸”，可見從小震到大震未發(fā)生明顯的彈塑性發(fā)展。

（4）連梁作為第一道防線在接近中震后首先屈服，屈服數(shù)量逐漸擴(kuò)大。

（5）罕遇地震下，最大樓層位移角X向：1／181，Y向1／176，滿足設(shè)定性能目標(biāo)1／282和1／100的性能目標(biāo)要求。

（6）推覆分析的位移—荷載曲線表明，大震步之前結(jié)構(gòu)整體剛度退化均勻，曲線沒(méi)有明顯拐點(diǎn)，具有較好的抗震能力和安全儲(chǔ)備。

（7）推覆結(jié)果表明，采用前述確定的抗震等級(jí)等措施，按SATWE計(jì)算得到的計(jì)算結(jié)果可保證結(jié)構(gòu)達(dá)到中震和大震的性能目標(biāo)。

（8）從結(jié)構(gòu)形成塑性鉸的構(gòu)件及其順序來(lái)看，彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析基本與靜力彈塑性分析的結(jié)果一致。

5 結(jié) 論

本工程超高層辦公樓結(jié)構(gòu)形式比較規(guī)則，主要是高度超限，屬B級(jí)高度高層建筑。在局部樓層部分樓板缺失，造成部分柱（共4根）成為穿層柱。

設(shè)計(jì)中針對(duì)上述問(wèn)題采取了相應(yīng)措施，并對(duì)主要構(gòu)件提出了較高的抗震性能目標(biāo)。

SATWE分析結(jié)果表明結(jié)構(gòu)整體行為比較規(guī)則，整體參數(shù)滿足規(guī)范要求。采用SATWE和ETABS兩個(gè)軟件對(duì)比了主要分析結(jié)果，結(jié)果比較接近。采用SATWE進(jìn)行彈性時(shí)程分析，并且與反應(yīng)譜分析進(jìn)行了對(duì)比。

采用EPDA＆PUSH進(jìn)行靜力彈塑性分析，結(jié)構(gòu)彈塑性發(fā)展符合該類結(jié)構(gòu)體系的一般規(guī)律，且達(dá)到了預(yù)定的性能目標(biāo)。主要構(gòu)件的驗(yàn)算結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)滿足抗震性能目標(biāo)要求。

需要指出的是，對(duì)照抗震性能驗(yàn)算結(jié)果，不僅完全滿足D級(jí)性能等級(jí)的目標(biāo)，而且達(dá)到和接近C級(jí)性能等級(jí)目標(biāo)。

該項(xiàng)目已于2012年7月通過(guò)了江蘇省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳主持召開該工程結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)專家論證會(huì)的論證，并與同年11月份完成了施工圖設(shè)計(jì)。

［1］ 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB 50011—2010建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.Ministry of Construction of the People’s Republic of Chinese.GB 50011—2010 Code for seismic design of buildings［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，2010.（in Chinese）

［2］ 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.JGJ3—2010高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2011.Ministry of Construction of the People’s Republic of Chinese.JGJ3—2010 The Chinese technical specification for concrete structures of tall building building［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，2011.（in Chinese）

［3］ 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)［S］.2010.Ministry of Construction of the People’s Republic of Chinese.Key points on review of seismic fortification of tall building with design beyond of the code limits［S］.2010.（in Chinese）

［4］ 徐培福.復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)［M］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005.Xu Peifu.Structural design of complicated tall building［M］.Beijing：China Architecture and Building Press，2005.（in Chinese）

［5］ 朱玉華，黃海榮，胥玉祥.基于性能的抗震設(shè)計(jì)研究綜述［J］.結(jié)構(gòu)工程師，2009，25（5）；149-153.Zhu Yuhua，Huang Hairong，Xu Yuxiang.Studies on performance-based seismic design［J］.Structural Engineers，2009，25（5）：149-153.（in Chinese）

［6］ 徐培福，戴國(guó)瑩.超限高層建筑結(jié)構(gòu)基于性能抗震設(shè)計(jì)的研究［J］.土木工程學(xué)報(bào)，2005，38（1）：1-10.Xu Peifu，Dai Guoying.Performance-based seimic design of tall building structures beyond the code specification［J］.China Civil Engineering Journal，2005，38（1）：1-10.（in Chinese）

［7］ 北京金土木軟件技術(shù)有限公司.ETABS中文版使用指南［M］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2004.Civil King Software Technology Co.Ltd.，ETABS guide by chinese［M］.Beijing：China Architecture and Building Press，2004.（in Chinese）

［8］ 陳建興，姜文偉，穆為.Pushover分析在性能抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用［J］.結(jié)構(gòu)工程師，2008，24（3）：81-86.Chen Jianxing，Jiang Wenwei，Mu Wei.Application of pushover analysis in performance based seismic design［J］.Structural Engineers，2008，24（3）：81-86.（in Chinese）

Application of Performance-based Seism ic Design in Structural Design of an Ultra-high O ffice Building in Nanxu Zhengjiang City

ZHU Beibao*
（Shanghai Chengxiang Architectural Design Institute Co.Ltd.，Shanghai201103，China）

The performance-based seismic design is an important seismic designmethod in recent years.This method was used in structural design of an ultra-high office building in Nanxu Zhengjiang City.The selection and achievement of seismic performance objectives of the structure and the calculation analysiswere discussed in the paper.Calculations and engineering judgments were first provided to locate weak positions of the structure.Corresponding strengtheningmeasures were taken，which were the the main considerations in the performance-based seismic design.

ultra-high building，performance-based seismic design，frequently occurred earthquake，elasticplastic time-history analysis

2013－09－07

*聯(lián)系作者，Email：allyzxf＠163.com