一種基于應變能理論的加速蠕變本構模型

沈才華,張 兵,王文武

(1．河海大學土木與交通學院,江蘇南京 210098;2．中國礦業(yè)大學深部巖土力學與地下工程國家重點實驗室,江蘇徐州 221008)

一種基于應變能理論的加速蠕變本構模型

沈才華1,2,張 兵1,王文武1

(1．河海大學土木與交通學院,江蘇南京 210098;2．中國礦業(yè)大學深部巖土力學與地下工程國家重點實驗室,江蘇徐州 221008)

采用連續(xù)介質應變能理論分析蠕變宏觀力學行為突變的過程,定義臨界應變能密度值作為預測加速蠕變發(fā)生時刻的控制參數(shù),采用西原正夫元件模型與Perzyna黏塑性理論相結合,考慮應力狀態(tài)對加速蠕變的影響,用過屈服應力比函數(shù)反映加速階段蠕變應變速率變化,建立了一種能描述蠕變3個階段全過程的加速蠕變本構模型。該方法確定的加速蠕變時刻不僅能反映累積蠕變應變量的影響,而且能有效反映應力狀態(tài)對加速蠕變的影響,為實現(xiàn)預測加速蠕變提供了可能,并且確定本構模型參數(shù)所需試驗數(shù)量大大減少,為實際運用提供了方便。最后結合三軸蠕變試驗,采用D-P屈服準則結合塑性流動法則,分析了不同流動法則對預測加速蠕變發(fā)生時刻的影響規(guī)律,數(shù)值模擬結果與試驗數(shù)據(jù)基本吻合。

應變能理論;蠕變本構模型;應變能密度;長期強度

巖石流變包括蠕變、應力松弛、長期強度等現(xiàn)象。其中,蠕變[1]特指恒定應力作用下應變隨時間持續(xù)增長的現(xiàn)象,因其與工程實踐聯(lián)系緊密而成為流變研究領域中最重要的內容。其中加速蠕變階段對工程穩(wěn)定性起主要決定性作用,因此引起了學術界的重視,Vёiìalov考慮應力與應變速率之間的非線性關系,認為Bingham模型中黏滯元件的黏滯系數(shù)不是常數(shù),而是變化的,并建立了修正Bingham定律[2];王軍保、劉新榮等[3]基于非線性流變力學理論,提出了一種非線性黏滯體,其黏滯系數(shù)是所加應力水平和蠕變時間的函數(shù),有效的模擬了等速蠕變狀態(tài);宋勇軍等[4]借鑒經(jīng)典元件模型的建模思路,將巖石的初始屈服強度作為蠕變硬化的應力閾值,巖石的長期強度作為損傷軟化的應力閾值,引入能反映巖石硬化效應的硬化函數(shù)和損傷效應的損傷變量,建立能夠全面反映蠕變機制的巖石非線性蠕變模型。

總的說來,目前巖石流變的理論研究,國外研究多集中于冪律本構或者內變量模型,而國內多數(shù)基于元件理論,即按照巖石的彈性、塑性和黏滯性設置基本元件(Hooke體、St．Venant體、Newton體)[5]建立由其串聯(lián)或并聯(lián)組合而成的模型,目前使用較多的有Kelvin模型、Burgers模型、西原模型、Sterpi和Gioda模型等[6-7]。其中,西原模型[1]因簡單且能夠比較清楚且全面地反映流變中的彈-黏彈-黏塑性而受到廣大研究者的重視。

對于蠕變加速階段如何判別和模擬研究還存在爭議,目前大部分得到的都是經(jīng)驗性公式,理論研究不夠,有的需要很多試驗才能獲得其本構公式,結果很難推廣。Sih．G．C[8]采用應變能理論對裂紋擴展特性進行了研究,很好的解釋了裂紋開展引起的宏觀應力應變過程,成為分析含裂紋體應變場變化的有效方法,因此本文基于應變能理論,研究蠕變斷裂過程,提出了基于Perzyna黏塑性理論結合西原模型的一種非線性蠕變統(tǒng)一本構模型。

1 基于應變能理論的加速蠕變模型

傳統(tǒng)的西原模型由胡克體(H),黏彈性體(N/ H)和黏塑性體(N/St．V)組成,一維的西原本構方程可表示為

式中,E0為彈性模量;E1為黏彈性模量;η1和η2為黏滯系數(shù);σ為總應力;ε為總應變;σs為長期強度; t0為初始屈服時刻。

西原模型中黏塑性階段采用應變率為常數(shù)進行模擬,不能反映黏塑性加速蠕變,而Perzyna黏塑性理論[9-10]能很好地模擬材料的非線性黏塑性力學行為,其黏塑性應變率本構方程定義如下:

根據(jù)流變學理論,決定蠕變力學行為特征的主要因素應從材料內部考慮,根據(jù)應變能理論[11-13],材料的力學行為改變認為與其內能變化有關,可以采用應變能密度變化來描述。因此假設瞬時彈塑性應變與蠕變應變(總應變減去瞬時應變)產生的內部機理不同,即蠕變應變能密度變化控制了材料的蠕變行為的變化。結合巖石蠕變全過程特點,采用臨界應變能密度值作為巖石蠕變過程中不同階段的控制閥值,因此定義非零等速蠕變臨界應變能密度值,其下限值為,當不同應力狀態(tài)情況下,只要其應變能密度值超過其臨界值,則巖石就將進入非零等速蠕變階段。同理定義加速蠕變臨界應變能密度值,其下限值為,當不同應力狀態(tài)情況下,只要其應變能密度值超過其臨界值,則巖石就將進入加速蠕變階段(圖 1)。因此式(3)中的φ(F)函數(shù)可用蠕變應變能密度函數(shù)[8,14-15]重新定義如下:

式中,F為屈服函數(shù)。

圖1 蠕變臨界應變能密度控制閥值示意Fig．1 Schematic diagram of control threshold creep strain energy density

由圖1所示,巖石宏觀蠕變應變變化過程一般分為3個階段:第1段為衰減蠕變階段,如果蠕變應變能密度值小于非零等速蠕變臨界應變能密度值,巖石將不會進入等速蠕變階段;第3階段為巖石應變能密度值大于等于加速蠕變臨界應變能密度值,巖石進入加速蠕變階段;第2階段處于兩者之間為等速蠕變階段。根據(jù)定義,非零等速蠕變臨界蠕變應變能密度計算公式可以寫為

其中,F?(σ)為非零等速蠕變對應的應力狀態(tài)函數(shù);τ1為非零等速蠕變起始時刻。對于一維恒定荷載下的蠕變過程,式(5)可簡寫為

式中,σi為能進入非零等速蠕變的應力,即大于長期強度荷載時對應的應力;為非零等速蠕變起始時刻對應的蠕變應變值。

因此式(2)改寫為

根據(jù)Perzyna黏塑性理論,{m}可取塑性流動方向,當采用相關聯(lián)流動法則[16]時,可定義為與塑性流動方向一致,一維狀態(tài)時等于1(為了容易理解,下面仍在公式中保留{m})。其中W為蠕變應變能密度值,一維情況下可簡化為

其中,εs(σ,t)為蠕變應變,在漸進破壞過程中是一個復雜函數(shù),如果只在某一恒定加載條件下(σ為常數(shù))進行蠕變過程研究,則εs(σ,t)可簡化為時間的函數(shù),可通過擬合試驗結果獲得εs(t)的表達式,假設采用多項式進行無限逼近蠕變過程曲線可得

如果k=0,則f(t)=a0,方程(12)簡化為Perzyna黏塑性本構模型[5]。

因此將式(12)的黏塑性方程與西原模型結合可得改進的西原模型黏彈性、黏塑性階段的本構方程如下:

因此根據(jù)不等式遞推理論,當k=0(即f(t)= a0),采用彈塑性理論中的流動法則[16]確定蠕變流動方向,則方程(13)退化為傳統(tǒng)的西原模型。

等速蠕變與加速蠕變是巖石蠕變過程中截然不同的兩種力學行為,根據(jù)前面加速蠕變臨界應變能密度(圖2)的定義,不同應力狀態(tài)下應變能密度大于時,巖石進入加速蠕變階段,此時式(11)中的f(t)明顯是時間相關的函數(shù),由于在同一種類型的應力狀態(tài)下(如單軸受拉類型、單軸受壓類型或三軸受壓類型等)巖石進入加速蠕變時的破壞模式很相似,因此假設同一種巖石在兩種不同應力狀態(tài)下的加速蠕變臨界應變能密度成函數(shù)關系,即屬于同一種類型的任意進入加速蠕變的應力狀態(tài)的臨界應變能密度可表示成式(15)。

圖2 蠕變過程臨界應變能密度示意Fig．2 Schematic diagram of the strain energy density of accelerated creep

試驗表明巖石在同一類型應力狀態(tài)下(如三軸受壓)的破壞模式基本是一致的,因此可以采用靜力學連續(xù)介質應變能理論進行宏觀應力應變分析[10]。應變能密度是標量值,如果把巖石視為連續(xù)均勻介質,則作為同一類型應力狀態(tài)下的加速蠕變應變能密度的臨界值(標量)不應受應力方向的改變而變化,因此可以視為常數(shù),即式(16)中f(σi, σs-long)可近似取1。

因此可獲得一維狀態(tài)下基于應變能理論的能描述加速蠕變的統(tǒng)一黏彈塑性蠕變本構方程如下:

當n=1,k=1時,f(t)=a0+a1(t-τ2),蠕變統(tǒng)一本構方程式退化為Qinghui Jiang等[17]采用增加非線性黏滯壺的方式建立的加速蠕變本構模型。

根據(jù)實際情況,應力狀態(tài)增加對加速蠕變的快慢也將起到影響,因此式(12)中k的取值(蠕變非線性特征參數(shù),反映了蠕變加速的快慢)應該與過屈服應力比值大小有關[18],因此有式(20)成立。

因此結合一維本構方程推廣到三維矩陣形式的類比法,得到基于應變能理論的可以描述加速蠕變過程的簡化實用三維加速蠕變本構模型如下:

式中,帶上劃線的表示三維情況下對應的屈服強度計算值

本構模型的參數(shù)可以通過巖石蠕變試驗獲得。假設采用 Drucker-Prager屈服準則,則

2 三軸蠕變試驗的加速蠕變本構模型模擬分析

對某砂巖(圖3)進行三軸蠕變試驗,軸向壓力61 MPa,圍壓6．0 MPa,采用最小二乘法,結合方程(21)～(23)進行擬合獲得本構模型參數(shù)。采用D-P屈服準則和相關聯(lián)流動法則建立三維本構模型(本構模型Ⅰ),根據(jù)實測曲線擬合的參數(shù)見表1,實測數(shù)據(jù)與本構模型Ⅰ的擬合曲線如圖4所示。采用D-P屈服準則和非相關聯(lián)流動法則(α=0)建立三維本構模型(本構模型Ⅱ)。實測加速蠕變發(fā)生時刻(τ2=36．2 h)的加速蠕變應變能密度值為0．169 J/m3。

圖3 砂巖試樣Fig．3 Sandstone specimens

表1 本構模型計算參數(shù)Table 1 Parameters of the triaxial creep tests and the parameters of constitutive model

圖4 實測值與本構模型Ⅰ擬合曲線Fig．4 The data of triaxial test and the fitting curve of modified Nishihara model

表1顯示,采用不同的流動法則時對預測加速蠕變有較大影響。采用本構模型Ⅰ計算的實際加速蠕變起始時刻(τ2=36．2 h)對應的加速蠕變應變能密度值(0．149 9 J/m3)小于實測值(0．169 J/m3);采用本構模型Ⅱ計算的實際加速蠕變起始時刻(τ2= 36．2 h)對應的加速蠕變應變能密度值(0．184 3 J/m3)大于實際值(0．169 J/m3)。圖5顯示采用本構模型Ⅰ(α=0．331,相關聯(lián)流動法則)預測的加速蠕變發(fā)生時刻比實際的晚,模擬結果偏于危險;采用本構模型Ⅱ(α=0)預測的加速蠕變發(fā)生時刻比實際的早,模擬結果偏于安全,可見非相關聯(lián)流動法則的膨脹角對預測結果有很大影響,這與實際情況一致。因此取非相關聯(lián)流動法則α=0．232時作為本巖樣的本構模型(本構模型Ⅲ)。圖5顯示本構模型Ⅲ模擬計算曲線與實測值基本一致。

為了驗證本構模型的合理性,采用本構模型Ⅲ對不同軸向應力作用下的蠕變全過程進行預測,結果如圖6所示。

圖5 不同本構模型模擬值與實測值對比曲線Fig．5 The data of triaxial creep test and the different constitutive model simulation curves

圖6 軸向蠕變應變-時間曲線(本構模型Ⅲ,不同軸壓)Fig．6 The time-strain curves of creep(constitutive modelⅢ and different axial pressures)

圖6顯示基于應變能理論建立的蠕變本構模型能有效描述蠕變三階段全過程,預測不同軸向應力下的蠕變過程規(guī)律與實際情況基本相似。

3 結 論

(1)采用非線性黏塑性理論研究與元件方法相結合建立巖石蠕變的有限元本構模型,能很好地反映巖石蠕變全過程,為實現(xiàn)巖石蠕變過程數(shù)值模擬分析提供了一種途徑。

(2)基于連續(xù)介質應變能理論,采用臨界應變能密度值描述材料發(fā)生蠕變力學行為突變的特征量,該方法確定的加速蠕變時刻不僅能反映累積蠕變應變量的影響,而且能有效反映應力狀態(tài)對加速蠕變的影響,為實現(xiàn)預測加速蠕變提供了可能,并且確定本構模型參數(shù)所需試驗數(shù)量大大減少,為實際運用提供了方便。

(3)最后通過數(shù)值模擬與試驗結果對比分析說明:采用本文方法獲得的巖石蠕變本構方程能有效模擬衰減蠕變、等速蠕變和加速蠕變的全過程,采用非相關聯(lián)流動法則的蠕變本構模型預測加速蠕變發(fā)生時刻比實測值早,相對偏于安全。本文提出的用蠕變臨界應變能密度值預測加速蠕變發(fā)生時刻的方法為研究巖石蠕變破壞的宏觀本構模型提供了新的思路。

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A new accelerated creep constitutive model based on the strain energy theory

SHEN Cai-hua1,2,ZHANG Bing1,WANG Wen-wu1
(1.College of Civil and Transportation Engineering,Hohai University,Nanjing 210098,China;2.State Key Laboratory of Geomechanics and Deep Underground Engineering,China University of Mining and Technology,Xuzhou 221008,China)

The anthors analyzed the mutation process of the macro mechanical creep behavior from the perspective of the continuous strain energy theory,and defined the critical strain energy density to judge the occurrence time of accelerated creep．A accelerated creep constitutive model which can describe the whole process of transient creep,steady state creep,and accelerated creep was established by combining the Perzyna Visco-plasticity theory and Nishihara model,taking into account the influence of stress state on the accelerated creep and using the yield stress ratio to reflect the creep strain rate change of accelerated creep．The determined accelerating creep occurring time using this method not only reflectes the effect of cumulative strain of the creep,but also the influence of stress states on the accelerating creep,which provides possibility of prediction of the accelerating creep．In addition,the number of experiments to determine constitutive model parameters was significantly reduced,which is more convenient in practical applications．Finally,according to the triaxial creep test,the law that different flow rules affect the occurrence time of accelerated creep was analyzed by adopting Drucker-Prager yield criterion and plastic flow rule．As the simulation result is basically consistent with the test data,the research results provide a new method for the study of rock creep fracture process．

strain energy theory;creep constitutive model;strain energy density;long-term strength

TU452

A

0253-9993(2014)11-2195-06

2014-04-03 責任編輯:王婉潔

江蘇省自然科學基金面上資助項目(BK20141419);深部巖土力學與地下工程國家重點實驗室開放基金資助項目(SKLGDUEK1211);中央高?；究蒲袠I(yè)務費專項資金資助項目(2014B04914)

沈才華(1976—),男,江蘇宜興人,講師,博士。E-mail:shencaihua@163．com

沈才華,張 兵,王文武．一種基于應變能理論的加速蠕變本構模型[J]．煤炭學報,2014,39(11):2195-2200．

10．13225/j．cnki．jccs．2014．0445

Shen Caihua,Zhang Bing,Wang Wenwu．A new accelerated creep constitutive model based on the strain energy theory[J]．Journal of China Coal Society,2014,39(11):2195-2200．doi:10．13225/j．cnki．jccs．2014．0445