楊 斌
(中鐵四局重慶分公司,重慶 404100)
為了研究抗滑樁不同布樁位置對邊坡穩(wěn)定性的影響,根據(jù)貴廣高鐵DK51+980.04~DK52+094.26區(qū)間段路基橫斷面設(shè)計圖的實際布樁位置(即滑坡布置了三排抗滑樁,同時在滑坡前緣、中部和滑坡后緣),在與布樁相同的位置上分別施加抗滑樁于滑坡前緣、中部和后緣,分析研究不同布樁位置對邊坡穩(wěn)定性的影響,模型如圖1所示。
圖1 貴廣高鐵DK51+980.04~DK52+094.26區(qū)間實際布樁位置圖
通過強度折減法分別對3個模型進行折減,求得各自的安全系數(shù)。
通過強度折減法進行折減,當計算不收斂時邊坡破壞,觀測破壞時邊坡塑性區(qū)可以發(fā)現(xiàn),抗滑樁前和樁后塑性區(qū)已經(jīng)貫通,樁后土體產(chǎn)生了繞樁滑動的模式,即所謂的繞流失穩(wěn)現(xiàn)象。由圖2可以知道,抗滑樁施加于滑坡前緣、中部、后緣時的安全穩(wěn)定系數(shù)分別為1.31,1.48,1.19,分析可知抗滑樁施加于滑坡中部,邊坡穩(wěn)定系數(shù)最大,施加于滑坡后緣穩(wěn)定系數(shù)最小。
圖2 FV1隨U1關(guān)系曲線圖
滑坡中部施加抗滑樁,樁身受到的剪力和彎矩最大,分別達到了16 000 kN和625 kN·m(見圖3,圖4),滑坡前緣施加抗滑樁,樁身受到的剪力和彎矩最小,分別為14 200 kN和325 kN·m。其次,從圖5可以看出,滑坡前緣施加抗滑樁,樁頂位移最大為25 mm,中部施加抗滑樁樁頂位移為18 mm,后緣施加抗滑樁樁頂位移最小為14 mm。
圖3 樁身剪力分布圖
圖4 樁身彎矩分布圖
圖5 樁身位移分布圖
通過以上研究可以發(fā)現(xiàn),不同布樁位置影響滑坡的穩(wěn)定安全系數(shù),抗滑樁位于滑坡中部時,滑坡安全系數(shù)最大,但樁身長度最長,樁身剪力和樁身彎矩也最大,這種布樁位置雖然有效,但工程造價較大,不太經(jīng)濟,因此不是理想的布樁位置;抗滑樁布置于滑坡前緣和后緣時,安全系數(shù)較小,樁身剪力和彎矩也相對較小,但通過塑性區(qū)變形可以發(fā)現(xiàn),樁后土體有繞樁身滑動的趨勢,這種情況下可能發(fā)生樁后土體繞過樁頂滑出。同理,抗滑樁布置在滑坡后緣,抗滑樁只起到了抵抗樁后土體的滑動的作用,但抗滑樁前面大部分土體由于沒有受到加固,可能產(chǎn)生樁前土體破壞。因此,合理的樁位布置要根據(jù)工程實際情況來決定,可以對不同樁位進行反復(fù)驗算,選擇一個既安全可靠又經(jīng)濟合理的抗滑樁布置位置。
通過對貴廣線DK51+980.04~DK52+094.26區(qū)間段和DK51+980.04~DK52+094.26區(qū)間段邊坡路基橫斷面圖進行拉伸,建立了滑坡的三維模型,研究分析了邊坡在自然狀態(tài)下的安全系數(shù),同時研究不同樁間距和不同布樁位置對邊坡的影響,得出如下結(jié)論:
1)貴廣線DK51+980.04~DK52+094.26區(qū)間段邊坡在自然狀態(tài)下,邊坡安全系數(shù)為1.03,邊坡欠穩(wěn)定,在降雨、人工開挖或路基上車輛動荷載等作用下,邊坡很容易失穩(wěn),因此需要采用抗滑樁進行加固。
2)抗滑樁在樁間距不斷增大的情況下,邊坡安全系數(shù)逐漸減小,且在樁間距很小的時候,安全系數(shù)降低的幅度相對較大,隨著樁間距的增大,安全系數(shù)減小的幅度慢慢變小。其次,通過進一步分析得出最合理樁間距為5.75 m,驗證了原設(shè)計方案比較合理。
3)抗滑樁后的土壓力比常規(guī)分析中所假設(shè)的土壓力要復(fù)雜的多,隨著樁間距的增大,樁后土壓力也隨著增大,這是因為樁間距小的時候,土拱效應(yīng)明顯,部分剩余下滑力被土拱所抵消,于是傳遞到抗滑樁上的土壓力就小了。
4)抗滑樁樁身內(nèi)力隨著樁間距的增大而增大,同樣樁身位移也隨著樁間距的增加而增大,如果按工程實際布樁間距6 m計算,樁頂位移達到13 mm。
5)不同布樁位置影響滑坡的穩(wěn)定安全系數(shù),抗滑樁位于滑坡中部時,滑坡安全系數(shù)最大,但樁身長度最長,樁身剪力和樁身彎矩也最大,這種布樁位置雖然有效,但工程造價較大,不太經(jīng)濟,因此不是理想的布樁位置;抗滑樁布置于滑坡前緣和后緣時,安全系數(shù)較小,樁身剪力和彎矩也相對較小,但通過塑性區(qū)變形可以發(fā)現(xiàn),樁后土體有繞樁身滑動的趨勢,這種情況下可能發(fā)生樁后土體繞過樁頂滑出和樁前土體滑落。
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