水膠比和粗骨料體積分?jǐn)?shù)對混凝土內(nèi)部相對濕度及擴(kuò)散系數(shù)的影響

韓宇棟， 張 君， 羅孫一鳴

（1.清華大學(xué)土木工程系，北京100084；2.清華大學(xué)土木工程安全與耐久教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100084）

混凝土的水分含量對混凝土強(qiáng)度、收縮、徐變以及耐久性等性質(zhì)均有重要影響[1－2]；并且混凝土毛細(xì)孔內(nèi)自由水的存在是鋼筋銹蝕、堿骨料反應(yīng)以及凍融剝蝕等有害過程發(fā)生的必要條件[3].水泥水化耗水（自干燥）及水分?jǐn)U散（環(huán)境干燥）是混凝土毛細(xì)孔水分含量下降的兩個主要誘因；毛細(xì)孔含水量的變化通常用可易于連續(xù)量測的混凝土內(nèi)部相對濕度（internal relative humidity，IRH）變化來間接表征.近年來有關(guān)混凝土內(nèi)部濕度的研究在國內(nèi)外受到廣泛關(guān)注，Enevoldsen等[4]研究了IRH對混凝土和砂漿中鋼筋銹蝕速率的影響，指出當(dāng)混凝土IRH低于某一閾值時(shí)鋼筋銹蝕速率將顯著降低；何智海等[5]研究了IRH對混凝土徐變的影響，指出混凝土的IRH下降越大，徐變越大.蔣正武等[6]研究了水泥漿自干燥所引起的IRH下降與自收縮之間的關(guān)系；張君等[7]研究了自干燥和環(huán)境干燥對混凝土IRH和收縮發(fā)展的影響，發(fā)現(xiàn)混凝土IRH下降與其收縮之間呈顯著正相關(guān)，IRH下降越大，混凝土收縮越大，并以混凝土IRH下降為統(tǒng)一驅(qū)動內(nèi)因，建立了早齡期混凝土自收縮和干燥收縮一體化計(jì)算模型.

混凝土內(nèi)部水分減少引發(fā)的毛細(xì)負(fù)壓力是混凝土收縮的直接原因；自干燥引發(fā)自收縮，環(huán)境干燥引發(fā)干燥收縮，當(dāng)混凝土收縮誘發(fā)的收縮拉應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土將開裂.宏觀裂紋的出現(xiàn)不僅導(dǎo)致結(jié)構(gòu)承載力和剛度下降、撓度增大，還將為氯離子等侵蝕性介質(zhì)進(jìn)入內(nèi)層混凝土并接觸鋼筋表面提供快速通道，誘發(fā)耐久性問題.因此，實(shí)際工程結(jié)構(gòu)中需合理控制混凝土收縮.張君等[8－9]研究發(fā)現(xiàn)，C40和C80混凝土路面板結(jié)構(gòu)在一維水分?jǐn)U散條件下，沿路面板高度方向上IRH的分布呈現(xiàn)出明顯梯度，且受水灰比的影響.他們欲模擬在環(huán)境干燥和自干燥共同作用下早齡期混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)IRH分布，進(jìn)而由混凝土IRH和收縮之間的關(guān)系計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)收縮應(yīng)變的分布，并最終求解結(jié)構(gòu)中的收縮應(yīng)力、評價(jià)其開裂風(fēng)險(xiǎn)，但首先需求解水分?jǐn)U散方程.Bazant等[1]研究指出混凝土中水分?jǐn)U散過程受其內(nèi)部孔隙濕度水平影響顯著，非線性的濕度擴(kuò)散方程更能準(zhǔn)確模擬混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部的濕度分布，因此混凝土結(jié)構(gòu)濕度收縮應(yīng)力計(jì)算的第1步即為求解混凝土水分?jǐn)U散系數(shù).

混凝土可看作由砂漿和粗骨料組成的兩相復(fù)合材料.混凝土的強(qiáng)度、剛度以及水分?jǐn)U散等性質(zhì)將受此兩相及界面相互作用而共同控制.基材的水膠比、砂漿和粗骨料的體積分?jǐn)?shù)以及粗骨料的性質(zhì)等不僅影響混凝土的力學(xué)性能[10－12]，而且還影響混凝土中離子傳輸[13]及水分?jǐn)U散過程.以往關(guān)于IRH的研究一般較多針對水泥凈漿或砂漿，且基材水灰比區(qū)間較小，或只重點(diǎn)關(guān)注礦物摻和料對IRH的影響，粗骨料因素未被考查.因此，本文針對工程中常用的普通強(qiáng)度、中等強(qiáng)度和高強(qiáng)混凝土，研究粗骨料體積分?jǐn)?shù)和基材水膠比對混凝土內(nèi)部相對濕度及水分?jǐn)U散系數(shù)的影響，這對環(huán)境干燥下早齡期混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部濕度分布、收縮分布的模擬及收縮應(yīng)力的計(jì)算具有重要意義.

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 原材料與配合比

水泥為P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，密度3.1g／cm3；粗骨料為石灰石質(zhì)碎石，粒徑5～20mm連續(xù)級配；細(xì)骨料為天然河砂，細(xì)度模數(shù)2.5；粉煤灰為一級低鈣灰；硅灰為奧斯SF－93級；減水劑為聚羧酸型.

為了研究水膠比和粗骨料體積分?jǐn)?shù)對混凝土內(nèi)部濕度和水分?jǐn)U散系數(shù)的影響，本文設(shè)計(jì)了水膠比（質(zhì)量比）為0.62，0.43和0.30（分別標(biāo)記為C3，C5和C8）的3個強(qiáng)度系列的混凝土；同時(shí)在同一水膠比系列中，保持所用膠凝材料組成及砂漿組成不變，僅單調(diào)增加粗骨料體積分?jǐn)?shù)（2.1%～50.0%），設(shè)計(jì)總骨料體積分?jǐn)?shù)為50%，60%和70%的3種混凝土（分別標(biāo)記為V50，V60和V70），混凝土配合比見表1.其中，C3和C5系列粉煤灰摻量為膠凝材料總質(zhì)量的20%，C8系列硅灰摻量為膠凝材料總質(zhì)量的10%.調(diào)整減水劑用量以保證新拌混凝土的坍落度為80～100mm.

表1 混凝土配合比Table 1 Mix proportions of concrete

1.2 混凝土內(nèi)部濕度的試驗(yàn)測量

混凝土試件用有機(jī)玻璃模具成型，試件尺寸為60mm×100mm×400mm.采用數(shù)字式溫濕度傳感器同時(shí)測量試件正中心處的溫度和濕度，試驗(yàn)中溫濕度傳感器放置于內(nèi)徑15mm的PVC管中以保證其在混凝土試件的中心處，如圖1所示.

圖1 混凝土內(nèi)部濕度測量試驗(yàn)裝置及PVC管底開孔詳圖Fig.1 Experimental set－up for concrete IRH measurement and enlarged PVC tube with rectangular holes（size：mm）

PVC管底部用塑膠薄片密封以阻擋水泥漿涌入管內(nèi)；在其底部側(cè)壁開兩段寬度為3mm的不連通環(huán)帶狀矩形孔，見圖1（b），于管內(nèi)距離溫濕度傳感器探頭上方3～5mm處套置兩個2mm粗O型橡膠圈，并在管頂端處用高分子密封膠做二次密封，由此確保傳感器能與其周圍局部混凝土孔隙溶液迅速達(dá)到濕熱平衡.

混凝土澆筑前，于模具內(nèi)襯1層塑料膜用以密封試件.混凝土分兩層澆筑，并置于振動臺振實(shí)，試件抹面后用塑料膜密封成型面.試件成型完約2h后，拔出PVC管中的預(yù)置鋁棒，用吸水紙吸干其底部滲入的水泥漿，而后插入溫濕度傳感器，溫濕度數(shù)據(jù)由計(jì)算機(jī)按1min的采樣間隔采集.試驗(yàn)中，采用兩個完全相同的試件平行對比測量完全密封和大氣干燥兩種養(yǎng)護(hù)條件下混凝土試件中心處的IRH變化.大氣干燥試件前3d也完全密封，而后揭除其上表面和4個側(cè)壁的密封膜，模擬環(huán)境干燥，與密封試件作對比.整個試驗(yàn)在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)進(jìn)行，室內(nèi)溫度（23±2）℃，相對濕度（34±6）%.溫度和濕度測量的精度分別為0.5℃和3%；濕度傳感器在試驗(yàn)前需用標(biāo)準(zhǔn)飽和鹽溶液標(biāo)定.

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 水膠比和環(huán)境干燥的影響

密封和干燥養(yǎng)護(hù)條件下3個水膠比系列的混凝土自澆筑起IRH隨養(yǎng)護(hù)齡期發(fā)展曲線（H－t）如圖2所示.由圖2可見，3個水膠比系列混凝土的IRH隨養(yǎng)護(hù)齡期發(fā)展均呈兩階段的變化特征[7－8]：（1）水蒸氣飽和期，IRH為100%，此階段持續(xù)時(shí)間C3系列約6d，C5系列約3d，C8系列約1d；（2）IRH下降期.

從C3，C5到C8系列，密封試件28d的IRH下降量逐漸增大，即混凝土水膠比越低，自干燥越顯著，尤其是摻加10%硅灰的C8系列高強(qiáng)混凝土，其28dIRH值降至80%左右，下降量明顯大于中、高水膠比的C5，C3系列.一方面，這是由于C8系列水膠比低，毛細(xì)孔初始水分含量明顯低于C5，C3系列；另一方面，摻入硅灰將細(xì)化混凝土毛細(xì)孔，加之較大的水泥用量將較快地消耗大部分拌和水，產(chǎn)生強(qiáng)烈的自干燥，使其IRH快速下降.由圖2可見，C8系列密封試件的IRH在1d時(shí)即開始下降，明顯早于C5和C3系列.

圖2 密封和干燥養(yǎng)護(hù)混凝土的IRH隨養(yǎng)護(hù)齡期發(fā)展曲線Fig.2 Development of IRH with curing age under sealed and dried condition

干燥試件的IRH下降由自干燥和水分?jǐn)U散共同引起，密封試件與干燥試件的IRH值之差即為水分?jǐn)U散引發(fā)的IRH下降[14].28d時(shí)C8系列由水分?jǐn)U散引起的IRH下降僅為5.7%～7.0%，而C3系列可達(dá)23.2%～26.8%，即C8系列高強(qiáng)混凝土因水分?jǐn)U散引起的IRH下降明顯小于C3，C5系列，這種差異主要源自水泥石毛細(xì)孔特征以及毛細(xì)孔內(nèi)可蒸發(fā)水的含量.C8系列混凝土初始用水量小、水泥用量大，水泥水化反應(yīng)將快速消耗大部分拌和水而導(dǎo)致毛細(xì)孔內(nèi)可蒸發(fā)水的量很少；另外，C8系列的水泥石更加密實(shí)、孔隙率更低、毛細(xì)孔連通性更差，這大大降低了水分在水泥石內(nèi)的擴(kuò)散速率.對比之下，C3系列混凝土初始用水量大、水泥用量少，水泥水化反應(yīng)耗水較少而其毛細(xì)孔自由水含量很高，又因水泥漿和過渡區(qū)中毛細(xì)孔數(shù)量多、孔徑大且連通性好，揭膜干燥后可蒸發(fā)水將大量擴(kuò)散散失，引發(fā)較大的IRH下降.

2.2 粗骨料體積分?jǐn)?shù)的影響

圖3（a），（b），（c）分別給出了7，14，28d這3個典型齡期時(shí)，3個水膠比系列混凝土IRH隨粗骨料體積分?jǐn)?shù)的變化曲線.由圖3可見，粗骨料體積分?jǐn)?shù)對同水膠比系列混凝土的IRH隨齡期發(fā)展的影響很小，尤其在早齡期28d內(nèi)，因此粗骨料體積分?jǐn)?shù)對早齡期混凝土IRH發(fā)展的影響可以忽略.

圖3 典型齡期時(shí)IRH隨粗骨料體積分?jǐn)?shù)變化曲線Fig.3 Curves of IRH versus coarse aggregate volume fraction at three typical ages

3 水分?jǐn)U散系數(shù)求解

在混凝土某一區(qū)域內(nèi)，任意時(shí)間間隔內(nèi)同時(shí)考慮水分?jǐn)U散和水泥水化耗水所引起的水分含量變化可表達(dá)為：

式中：ΔC為總水分含量變化；ΔCd為水分?jǐn)U散引起的水分含量變化；ΔCs為水泥水化引起的水分含量變化.

式（1）寫成微分的形式為：

由于混凝土內(nèi)水泥水化與水分?jǐn)U散過程相對較慢，使得毛細(xì)孔中水分各相（水蒸氣、液態(tài)水以及吸附水等）始終處于熱力學(xué)平衡狀態(tài)，因此相對濕度H和水分含量C之間的關(guān)系可用吸附與脫附原理來解釋[1]，毛細(xì)孔內(nèi)的相對濕度變化ΔH與其水分含量變化ΔC之間近似符合線性關(guān)系[15]，因此有：

式中：?Hd／?t，?Hs／?t和?T／?t分別為水分?jǐn)U散、水泥水化和溫度變化引起的相對濕度變化率；k為單位溫度變化所引發(fā)的濕度變化.

由于在混凝土內(nèi)部濕度下降期內(nèi)溫度的變化很小，并且早齡期混凝土中溫度波動對內(nèi)部濕度變化的影響遠(yuǎn)比水泥水化耗水及水分?jǐn)U散的影響小[9]，因此溫度項(xiàng)可忽略.結(jié)合Fick第二擴(kuò)散定律，并設(shè)Hd＝H－Hs，忽略溫度項(xiàng)之后的式（3）所對應(yīng)的三維擴(kuò)散方程為：

式（4）可進(jìn)一步寫為：

Hd可由密封試件的內(nèi)部濕度值減去同齡期干燥試件內(nèi)部濕度值得到.本研究測量了密封及五面干燥試件正中心測點(diǎn)處的IRH隨齡期的變化，設(shè)y＝αx，z＝βx，則有：

為求解上述擴(kuò)散方程，參考文獻(xiàn)[15]，引入Boltzmann變換，設(shè)λ＝x／，則式（6）可改寫為：

將式（7）從H到H0積分，得：

式中：H0為混凝土試件剛揭膜干燥時(shí)的IRH，接近100%，此時(shí)?Hd／?λ≈0；DH為水分?jǐn)U散系數(shù).

本試驗(yàn)中采用的試件沿x，y，z方向的尺寸為100mm×60mm×400mm，因此α＝3／5，β＝4，由式（8）得：

可見，先由試驗(yàn)測得的密封試件和干燥試件IRH隨齡期變化曲線得到Hd－t曲線，然后由Boltzmann變換轉(zhuǎn)化為Hd－λ關(guān)系并對其進(jìn)行積分和求導(dǎo)，即可求解水分?jǐn)U散系數(shù)DH隨混凝土內(nèi)部相對濕度H變化的關(guān)系.圖4給出了3個水膠比系列混凝土的Hd－t試驗(yàn)曲線.由圖4可見，由于C8系列混凝土因自干燥作用顯著，其IRH在揭膜干燥前即已經(jīng)下降，H0稍低于100%.為計(jì)算C8系列混凝土從100%到H0區(qū)間的水分?jǐn)U散系數(shù)，將圖4（c）的Hd－t試驗(yàn)曲線按其發(fā)展趨勢回延至其IRH剛剛開始下降點(diǎn)處（1d齡期時(shí)）.另外，因本研究只針對早齡期混凝土進(jìn)行，故僅獲得了早齡期的Hd－t曲線.為了得到更長養(yǎng)護(hù)齡期內(nèi)水分?jǐn)U散引起的IRH下降曲線，將試驗(yàn)得到的Hd－t曲線（見圖4）依其發(fā)展趨勢適當(dāng)外延，得到圖5所示的Hd－t外延曲線（虛線部分）.該延長的合理性可通過對干燥試件中心濕度隨齡期變化的理論計(jì)算進(jìn)行驗(yàn)證[16].圖6為與圖4對應(yīng)的3個水膠比系列混凝土的Hd－λ關(guān)系曲線.

圖4 試驗(yàn)測得的Hd－t曲線Fig.4 Hd－t curves from test

圖5 由試驗(yàn)曲線外延的Hd－t曲線Fig.5 Extended Hd－t curves based on the measured data

圖6 Hd－λ關(guān)系實(shí)測曲線Fig.6 Measured Hd－λcurves

為了對式（9）進(jìn)行求解，對試驗(yàn)得到的Hd－λ曲線用式（10）模擬：

式中：Hd0，a，b和p為擬合常數(shù)，見表2.由式（9）和（10）可得：

另外，歐洲規(guī)范CEB－FIP MODEL CODE（90’）

由式（11）得到水膠比為0.62，0.43和0.30的3個強(qiáng)度系列混凝土實(shí)測水分?jǐn)U散系數(shù)隨IRH變化曲線，如圖7中散點(diǎn)線所示.

圖7 混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨內(nèi)部相對濕度的變化曲線Fig.7 Curves of moisture diffusion coefficient of concrete vs.internal relative humidity

式中：Dmax為DH的最大值，此時(shí)混凝土IRH為中建議，混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)DH與內(nèi)部相對濕度H的關(guān)系可統(tǒng)一模擬為以下函數(shù)：

100%；ω＝D0／Dmax，其中D0為DH的最小值，此時(shí)IRH的理論值為0；Hc為DH＝0.5Dmax時(shí)的相對濕度值；n為擬合常數(shù).由式（11）得到實(shí)測混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨內(nèi)部相對濕度變化結(jié)果，按式（12）對其進(jìn)行模擬，即得到上述模型的參數(shù)Dmax，ω，Hc和n，見表2，進(jìn)而得到基于上述歐洲規(guī)范的DH－H模型（圖7中虛線部分）.

下面分析水膠比、內(nèi)部濕度、粗骨料體積分?jǐn)?shù)這3個因素對早齡期混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)的影響.

表2 Hd－λ關(guān)系擬合常數(shù)及擴(kuò)散系數(shù)模型（歐洲規(guī)范）參數(shù)Table 2 Constants used in fitting Hd－λrelation and parameters of diffusion coefficient model（Euro code）

由圖7和表2可見，早齡期混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)隨混凝土水膠比的增大而明顯增大，C3系列混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)的最大值Dmax約為C8系列的10倍.另外，本研究采用的3個水膠比系列的混凝土，Dmax值均為10－9m2／s量級，C3和C5兩系列混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)為10－10～10－9m2／s，C8系列高強(qiáng)混凝土則為10－11～10－9m2／s，這與Akita等[15，17－18]的研究結(jié)果吻合，也驗(yàn)證了本文求解混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)方法的合理性.依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，Akita[15]等建議用下式模擬Dmax（m2／s）隨混凝土水灰比（mw／mc）的變化，即：

圖8為混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)與水灰比、內(nèi)部相對濕度以及粗骨料體積含量的關(guān)系曲線.由圖8（a）可見，本研究得到的Dmax可較好地符合Akita模型（式（13））.

圖8 水分?jǐn)U散系數(shù)與mw／mc，H及φ（coarse aggregate）的關(guān)系Fig.8 Dmaxvs.mw／mcand DHvs.Handφ（coarse aggregate）

圖9為本研究用的石灰石粗骨料，以及C3，C5和C8這3種混凝土分離出的砂漿在3d和28d齡期時(shí)由壓汞測試得到的孔徑分布曲線.由圖9可見，基材水膠比越大，硬化水泥石毛細(xì)孔越多、尺寸越大.圖9顯示C3，C5，C8混凝土3d和28d毛細(xì)孔最可幾孔徑分別為435.0，95.3，50.3nm和50.3，50.3，32.4nm.隨著混凝土水膠比的降低，水泥石毛細(xì)孔細(xì)化，使得水分在基材中的擴(kuò)散速率降低，導(dǎo)致混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨水膠比降低而明顯下降.另外，石灰石粗骨料比3種砂漿更為致密，其毛細(xì)孔總數(shù)量、總體積遠(yuǎn)小于3種砂漿.因此，在早齡期混凝土中控制水分?jǐn)U散的介質(zhì)主要是砂漿基材，水分將繞開石灰石粗骨料而主要在基材的連通孔隙中擴(kuò)散傳輸.試驗(yàn)結(jié)果中粗骨料體積分?jǐn)?shù)增大對水膠比相同的系列混凝土早期IRH發(fā)展的影響較小，原因也在于此.混凝土砂漿的組成不變而僅單調(diào)增大粗骨料體積分?jǐn)?shù)，只是延長了內(nèi)層混凝土中水分向空氣中擴(kuò)散的距離，并在混凝土體系中引入體量稍多的過渡區(qū)，但這些并不是決定混凝土中水分傳輸?shù)闹鲗?dǎo)因素，因此粗骨料體積分?jǐn)?shù)增大時(shí)，對同水膠比系列混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)的影響很小，如圖8（b）所示.

圖9 石灰石粗骨料和砂漿的壓汞測孔微分曲線Fig.9 Differential curves of capillary pore size distribution of limestone aggregate and the three typies of mortars

當(dāng)混凝土水膠比在0.30至0.62之間時(shí)，混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨IRH降低而減??；尤其對水膠比較大的C3和C5系列而言，IRH從100%降至90%時(shí)，其水分?jǐn)U散系數(shù)隨之迅速減小，此后當(dāng)IRH從90%下降至60%過程中，水分?jǐn)U散系數(shù)逐漸緩慢減小，見圖7，8（b），這與文獻(xiàn)[15]的研究結(jié)果類似.混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨IRH下降呈上述規(guī)律可能源自毛細(xì)孔水分含量從高逐漸降低時(shí)，毛細(xì)孔中液態(tài)水網(wǎng)絡(luò)連通狀況以及擴(kuò)散水蒸氣的形態(tài)發(fā)生了變化.IRH大于90%的高濕度區(qū)，即使水泥漿毛細(xì)孔不再飽和，彎月面已經(jīng)形成，但毛細(xì)孔中液態(tài)水網(wǎng)絡(luò)仍然連通良好，氣相中水蒸氣濃度很高而易發(fā)生凝聚，此時(shí)水分?jǐn)U散速率較高，擴(kuò)散系數(shù)較大.持續(xù)的高速率擴(kuò)散將引起局部的水分濃度迅速減少，毛細(xì)孔中液態(tài)水連通網(wǎng)絡(luò)被阻斷，整個體系的水分遷移逐漸轉(zhuǎn)化為僅由低濃度的水蒸氣擴(kuò)散來單獨(dú)承擔(dān)，混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)隨之平穩(wěn)緩慢下降.

4 結(jié)論

（1）早齡期混凝土內(nèi)部相對濕度隨齡期發(fā)展呈濕度飽和期和隨后的內(nèi)部濕度逐漸下降的兩階段特征.水膠比越大，濕度飽和期持續(xù)時(shí)間越長.水膠比為0.62，0.43，0.30的C3，C5，C8系列混凝土的溫度飽和期分別約為6，3，1d.自干燥單獨(dú)作用下，C3，C5及C8這3個系列混凝土密封試件28d內(nèi)部相對濕度平均值分別為95.4%，93.3%和79.6%；而當(dāng)自干燥和環(huán)境干燥共同作用時(shí)，相應(yīng)試件28d內(nèi)部相對濕度平均值分別為70.0%，73.2%和73.0%，即混凝土水膠比增大，水分?jǐn)U散引起的混凝土內(nèi)部相對濕度下降值增大.

（2）隨著混凝土水膠比的增大，混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)明顯增大.C3系列混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)最大值Dmax約為C8系列混凝土的10倍.隨混凝土內(nèi)部相對濕度的下降，其水分?jǐn)U散系數(shù)呈先迅速減小，而后平穩(wěn)緩慢降低的規(guī)律.C3和C5兩個系列混凝土的水分?jǐn)U散系數(shù)為10－10～10－9m2／s；C8系列混凝土水分?jǐn)U散系數(shù)為10－11～10－9m2／s.

（3）早齡期混凝土中的水分?jǐn)U散過程主要由混凝土中砂漿相控制，粗骨料體積分?jǐn)?shù)對同水膠比系列的早齡期混凝土內(nèi)部相對濕度發(fā)展及水分?jǐn)U散過程的影響很小.

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