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    大型回流邊界層風洞的氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計

    2014-03-29 08:13:39余世策蔣建群樓文娟孫炳楠
    實驗流體力學 2014年2期
    關(guān)鍵詞:拐角動壓試驗段

    余世策, 蔣建群, 樓文娟, 孫炳楠

    (浙江大學 建筑工程學院, 杭州 310058)

    0 引 言

    風洞是產(chǎn)生氣流的裝置,在結(jié)構(gòu)風工程、航空航天、汽車工業(yè)等領(lǐng)域均有廣泛的應(yīng)用,隨著國內(nèi)現(xiàn)代化建設(shè)的蓬勃發(fā)展,超高層建筑、大型體育館和大跨度橋梁如雨后春筍般涌現(xiàn),這些大型工程的抗風問題是工程建設(shè)中最關(guān)注的問題之一。在這一背景下民用大氣邊界層風洞的建設(shè)得到了長足的發(fā)展,近些年國內(nèi)興建了一大批大氣邊界層風洞[1-4],我國民用建筑大型邊界層風洞的數(shù)量已居世界前列。風洞的氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計是風洞建設(shè)中的關(guān)鍵技術(shù)問題,設(shè)計優(yōu)劣直接影響邊界層風洞的流場品質(zhì)包括氣流均勻性、軸向靜壓梯度、湍流強度等指標,而這些指標則直接影響建筑結(jié)構(gòu)風工程風洞試驗的測試結(jié)果。國內(nèi)學者對于風洞的氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計方面做了不少工作,李強等[4]對其主要部件(包括斜流式風機、穩(wěn)定段、收縮段和試驗段等)進行詳細的氣動計算;祝長江等[5]針對Φ5m立式風洞垂直布置的結(jié)構(gòu)特點介紹了其結(jié)構(gòu)設(shè)計;廖達雄等[6]介紹了連續(xù)式跨聲速風洞設(shè)計的關(guān)鍵技術(shù),分析了如何降低風洞氣流脈動,改善流場品質(zhì);朱幼君等[7]從流體動力學及聲學兩方面綜合考慮,在滿足試驗段流速要求的前提下,提高試驗段流場均勻性,降低試驗段背景噪聲;周勇為等[8]采用在國內(nèi)外比較罕見的帶大角度擴散段的離心下吹式形式設(shè)計了國內(nèi)首座低湍流度磁懸浮風洞;侯志勇等[9]對減湍起重要作用的收縮段和穩(wěn)定段布局設(shè)計提出了新的通用便捷方法等。以上研究內(nèi)容對風洞的氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計有很好的借鑒意義。

    本文以浙江大學ZD-1邊界層風洞建設(shè)為背景,詳細介紹該風洞氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計中的關(guān)鍵技術(shù)問題,并對風洞流場校測結(jié)果進行了詳細分析,得到一些重要的結(jié)論,對于類似邊界層風洞建設(shè)有一定的參考價值。

    1 風洞總體設(shè)計

    為了提高風洞的使用率,浙江大學ZD-1風洞設(shè)計考慮了該風洞應(yīng)具有建筑、橋梁、交通、工業(yè)空氣動力學、航空航天等方面的試驗和研究功能。首先風洞試驗段要求有較大的截面,以滿足大比例建筑、橋梁模型的風洞試驗;其次風洞試驗段要求有較寬的風速范圍,以滿足地面交通工具和工業(yè)空氣動力學試驗以及雷諾數(shù)效應(yīng)試驗對高風速的要求;最后試驗段還應(yīng)具有較高的流場品質(zhì),以滿足低背景湍流的航空航天類或其它基礎(chǔ)空氣動力學研究的需求。為達到上述目標,課題組經(jīng)過反復論證,在近800m2的占地面積限制下,設(shè)計出了能滿足目標功能需求的大型回流邊界層風洞,其主要技術(shù)參數(shù)如表1所示,其設(shè)計性能指標如表2所示。

    表1 風洞主要設(shè)計參數(shù)

    表2 風洞設(shè)計性能指標

    2 風洞氣動設(shè)計

    2.1洞體氣動輪廓

    根據(jù)風洞總體設(shè)計要求及技術(shù)參數(shù),經(jīng)過方案可行性論證,確定風洞的氣動輪廓圖,如圖1所示。擬建風洞由1個動力段、3個擴散段、1個等截面段、1個收縮段、1個試驗段、4個拐角段組成,為抵消邊界層增厚對流場品質(zhì)的影響,風洞試驗段采用水平微幅擴散的方法,試驗段和3個擴散段的擴散角數(shù)據(jù)如表3所示,可以看出各段當量擴散角均小于7°,可避免發(fā)生氣流分離現(xiàn)象,值得注意的是試驗段也設(shè)置了0.22°的當量擴散角,為平衡風洞內(nèi)外的壓力差,在試驗段與第一試驗段交界處設(shè)置了寬180mm的壓力平衡縫。

    表3 風洞各段擴散角數(shù)據(jù)

    圖1 風洞氣動輪廓圖(單位:m)

    2.2收縮段收縮曲線計算

    收縮段的作用是均勻加速氣流,使其達到試驗段所需要的流速,同時進一步改善氣流的流動品質(zhì),降低湍流度。本風洞采用維特辛斯基三維收縮曲線計算公式來設(shè)計收縮曲線,可獲得良好的試驗段氣流品質(zhì),計算公式如下:

    (1)

    圖2 收縮曲線外形圖(單位:m)

    2.3拐角及拐角導流片設(shè)計

    由于本風洞為單回流型式,通過4個90°的拐角形成回流,每個拐角的進出口截面積相等。由于氣流流過4個拐角的損失將占到風洞全部損失的40%以上,所以拐角導流片的設(shè)計極為重要。以往較早建成的風洞大多采用翼形結(jié)構(gòu)的導流片,目前大多數(shù)風洞已采用薄板彎曲成型的導流片。本風洞拐角導流片外形按文獻[10]提供的方法進行特殊處理。該導流片設(shè)計已應(yīng)用于日本東北大學的低湍流度風洞,效果很好。取第一拐角的內(nèi)壁圓弧半徑(即導流片圓弧半徑)為800mm,第二拐角、第三與第四拐角為900mm,導流片在各拐角對角線方向等間隔排列,第一、二、三、四拐角的導流片分別為9片、10片、13片與13片。導流片外形如圖3所示,導流片的外形由圓弧BC(半徑R)加兩端直線AB及CD組成,弦長為AD,兩端直線長為L(=0.1AD)且相等,導流片進口端直線AB與來流之夾角α1=4°,出口端直線CD平行于風洞軸線,夾角α2=0°,導流片弦線AD與來流之夾角(即安裝角)α=47°。

    2.4風扇葉片和整流罩設(shè)計

    風扇葉片的設(shè)計方法主要有Patterson、Collar和Wallis法。本風洞采用文獻[10]提供的設(shè)計方法,即把風扇及其整流系統(tǒng)作為一個整體來考慮,計算過程解析化,借助計算機可方便地給出設(shè)計結(jié)果,葉片設(shè)計參數(shù)如表4所示。整流罩由前罩、中罩(柱段)和尾罩3部分組成,前罩和尾罩的外形曲線按流線型旋成體坐標值確定,中罩根據(jù)風扇輪轂及電機安裝尺寸要求確定其長度?,F(xiàn)風扇段直徑為4.8m,當罩殼比(即風扇處整流罩直徑與風扇直徑之比)為0.5時,整流罩最大直徑為2.4m;當整流罩長細比為3時,其阻力最小,因此整流罩頭尾部分總長 7.2m。因前罩和尾罩長分別為其總長的40%及60%,故前罩長為2.88m,后罩長為4.32m。

    圖3 拐角導流片外形圖

    表4葉片設(shè)計參數(shù)

    Table4Bladedesignparameters

    相對半徑葉片弦長C/mm扭轉(zhuǎn)角θ/(°)升力系數(shù)CL總效率ηT0.0391.200.80000.810.1373.7?3.290.77820.810.2356.2?6.10.76130.810.3338.7?8.510.74920.810.4321.1?10.620.74170.810.5303.6?12.460.73870.810.6286.1?14.080.74040.800.7268.6?15.530.74690.800.8251.1?16.830.75860.800.9233.5?17.990.77600.791.0216.0?19.050.80000.79

    2.5蜂窩器和阻尼網(wǎng)設(shè)計

    穩(wěn)定段內(nèi)安裝有蜂窩器和阻尼網(wǎng),其作用是導直氣流、提高氣流品質(zhì)、降低湍流度。蜂窩器為玻璃鋼結(jié)構(gòu),由正六角形蜂窩格子(對邊距離30mm)膠接而成,深300mm;阻尼網(wǎng)共兩層安裝在蜂窩器后面,由不銹鋼絲編織而成,其規(guī)格為18目/英寸。根據(jù)文獻[10]對湍流度的理論估算,若阻尼網(wǎng)前氣流湍流度為2%~3%,則試驗段內(nèi)的湍流度將降為0.38%~0.57%。

    2.6風洞能量比、電機功率及風扇增壓量計算

    3 風洞結(jié)構(gòu)設(shè)計

    根據(jù)風洞的氣動外形及占地面積的限制,本風洞采用了鋼結(jié)構(gòu)與混凝土結(jié)構(gòu)相結(jié)合的立式混合結(jié)構(gòu)型式,其中穩(wěn)定段、收縮段、試驗段、第一擴散段和動力段采用鋼結(jié)構(gòu)、第二、第三擴散段、等截面段和4個拐角段均采用混凝土結(jié)構(gòu),動力段位于地下一層,最低點標高為-7.0m,試驗段位于二層,最高點標高約為10.0m,結(jié)構(gòu)示意圖如圖4所示。

    圖4 風洞結(jié)構(gòu)示意圖

    4 風洞流場品質(zhì)測試

    風洞流場品質(zhì)測試是檢驗風洞氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)劣的重要環(huán)節(jié),自風洞建成后課題組組織專家對風洞流場品質(zhì)進行了全面的校測[11],流場校測依據(jù)相關(guān)規(guī)范進行[12],主要包括空風洞風速及能量比、動壓穩(wěn)定系數(shù)、試驗段軸向靜壓梯度、試驗段截面動壓場不均勻性、試驗段截面方向場不均勻性和湍流度分布等內(nèi)容的測試。

    4.1空風洞風速及能量比測試

    由標準風速管感受風洞運行穩(wěn)定后的試驗段氣流動壓,經(jīng)壓力傳感器轉(zhuǎn)換成電信號由數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集,記錄對應(yīng)不同輸出功率條件下的動壓(風速),輸出功率由直流調(diào)速柜的直流電壓表和直流電流表讀出,測試結(jié)果如表5所示??梢钥闯?,當達到設(shè)計要求風速V=55m/s時,消耗功率603kW,僅為電機額定功率的60%,轉(zhuǎn)速也只達到481r/min, 為額定轉(zhuǎn)速的90%??梢?,風洞還可以提供更高的最大風速。從風洞能量比數(shù)據(jù)可以看出,實測最大能量比接近2.0,與估算值相比略為偏小。

    表5 風洞風速和能量比測試結(jié)果

    4.2動壓穩(wěn)定系數(shù)

    動壓穩(wěn)定系數(shù)表征了動壓的穩(wěn)定性,由皮托管感受風洞運行穩(wěn)定后的試驗段氣流動壓,經(jīng)電子式壓力掃描閥轉(zhuǎn)換成電信號由數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集,記錄給定風速下達到穩(wěn)態(tài)后1min的時間歷程,獲得1min內(nèi)氣流動壓的最大值qmax和最小值qmin,計算出動壓穩(wěn)定性系數(shù)η:

    (2)

    表6為不同風速下前后轉(zhuǎn)盤截面中心處氣流的動壓穩(wěn)定性系數(shù)??梢钥闯?,兩種風速下,動壓穩(wěn)定性系數(shù)均小于1%,40m/s風速下主試驗區(qū)的動壓穩(wěn)定性系數(shù)均小于0.5%,達到了航空風洞的標準。

    表6 風洞動壓穩(wěn)定性測試結(jié)果

    4.3試驗段軸向靜壓梯度

    軸向靜壓梯度是衡量試驗段軸向靜壓變化的重要指標,采用下式計算:

    (3)

    式中:Xi為第i測點距試驗段入口的距離;Cpi為第i測點的壓力系數(shù);m為測量點數(shù)。針對試驗段后轉(zhuǎn)盤和前轉(zhuǎn)盤兩個試驗區(qū),以轉(zhuǎn)盤中心截面為中線,以1m為間距,分別測試了中線前后3m共7個截面的靜壓系數(shù),代入式(3)得到軸向靜壓梯度,結(jié)果如表7所示。可以看出,后轉(zhuǎn)盤區(qū)的軸向靜壓梯度略為偏大,但仍低于1.0%的指標,由于在氣動設(shè)計中對試驗段設(shè)置了一定的擴散角,保證了較低的軸向靜壓梯度,滿足了設(shè)計要求。

    表7 風洞軸向靜壓梯度測試結(jié)果

    4.4試驗段截面動壓場不均勻性

    用動壓探頭測出試驗段模型區(qū)內(nèi)的動壓分布,按下列公式計算動壓場不均勻性系數(shù)μi:

    (4)

    圖5 40m/s風速下后轉(zhuǎn)盤動壓場不均勻性系數(shù)分布

    4.5試驗段截面方向場不均勻性

    試驗段截面方向場不均勻性采用五孔探針測定,試驗得到截面156個測點的水平氣流偏角Δβ和豎向氣流偏角Δα,圖6為40m/s風速下后轉(zhuǎn)盤中心截面水平氣流偏角和豎向氣流偏角的等值線曲線圖??梢钥闯?,水平氣流偏角和豎向氣流偏角均小于1°,除靠近上壁面的局部區(qū)域大于0.5°外,其余部分區(qū)域小于0.5°;同時也可以注意到,水平氣流偏角Δβ水平方向呈現(xiàn)一定的反對稱特征,豎向氣流偏角Δα水平方向一致性較好,這也說明了由于立式結(jié)構(gòu)設(shè)計,試驗區(qū)域水平方向流場品質(zhì)要優(yōu)于豎直方向。

    圖6 40m/s風速下后轉(zhuǎn)盤截面氣流偏角分布

    4.6試驗段湍流度

    湍流度是評價風洞流場品質(zhì)的重要指標,采用下式計算:

    (4)

    式中:σ為脈動風速均方根,U為脈動風速平均值。流場校測時采用熱線風速儀測試各截面均布的42個測點的風速時程,統(tǒng)計得到各測點的湍流度,將截面各測點湍流度的平均值和最大值列于表8中。可以看出,兩個主要截面在兩個風速下的湍流度最大值均不超過0.5%,均優(yōu)于1.0%的設(shè)計要求指標,而平均值則只在0.3%附近,這說明對于蜂窩器和阻尼網(wǎng)的設(shè)計是成功的,測試結(jié)果與估算值較為接近。

    表8 風洞試驗段湍流度測試結(jié)果

    5 結(jié) 論

    通過對浙江大學ZD-1邊界層風洞的氣動與結(jié)構(gòu)設(shè)計及風洞建成后的流場校測,得出以下結(jié)論:

    (1) 氣動設(shè)計包括擴散角設(shè)計、拐角片設(shè)計和收縮曲線設(shè)計方法是合理的;

    (2) 在試驗段中設(shè)置擴散角有利于降低軸向靜壓梯度,提高流場品質(zhì);

    (3) 立式結(jié)構(gòu)設(shè)計提高了速度場和方向場的水平均勻性,對提升邊界層風洞測試精度效果明顯。

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    作者簡介:

    余世策(1979-), 男, 浙江樂清人, 博士, 高級工程師。研究方向:結(jié)構(gòu)風工程。通訊地址:浙江大學建筑工程學院(310058)。E-mail:yusc@zju.edu.cn

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