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    含軟弱夾層的邊坡穩(wěn)定性及加固分析

    2014-03-22 08:30:54謝紅建
    東北水利水電 2014年7期
    關鍵詞:泥化卸荷屈服

    謝紅建,萬 力

    (貴州省水利水電勘測設計研究院,貴州 貴陽 550002)

    含軟弱夾層的邊坡穩(wěn)定性及加固分析

    謝紅建,萬 力

    (貴州省水利水電勘測設計研究院,貴州 貴陽 550002)

    在進行某水利工程壩址野外地質(zhì)勘察時,發(fā)現(xiàn)在壩址右岸邊坡中存在 3條軟弱夾層,這些夾層控制著邊坡的穩(wěn)定性。通過對軟弱夾層的調(diào)查及對該邊坡破壞模式的分析,建立了邊坡三維地質(zhì)模型,確定了巖體及控制性層面的物理力學參數(shù)。運用數(shù)值分析方法,模擬邊坡實際的開挖和錨固過程,計算邊坡在開挖加固過程中邊坡體的應力、應變、位移和塑性區(qū)分布、穩(wěn)定性系數(shù)等。通過分析計算結果及評價邊坡加固效果,為水電站安全運營提供了一定的參考依據(jù)。

    巖質(zhì)邊坡;弱面夾層;三維數(shù)值模擬;穩(wěn)定性;加固分析

    0 引言

    在西部地區(qū),隨著建設規(guī)模的擴展,在鐵路、公路及水利水電工程等基本建設中,均涉及到巖質(zhì)邊坡的開挖和支擋。巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析的計算方法包括兩類:極限平衡法和數(shù)值分析。極限平衡法主要分析巖質(zhì)邊坡在平面滑動、楔形體滑動、圓弧滑動和傾倒破壞下的穩(wěn)定性系數(shù)。極限平衡法基于剛體理論,不考慮滑體的變形,并假定一定形狀的滑面進行計算,滑面上的應力滿足摩爾-庫侖準則。而數(shù)值分析方法是通過分析邊坡中的應力應變特征,并應用強度折減定義其穩(wěn)定性,對邊坡進行應力-應變分析有利于對變形和漸進破壞機理的認識,也有利于邊坡加固設計。數(shù)值分析方法應用較廣的有限元法、有限差分法。

    1 工程概況

    某水利工程壩址右岸邊坡為順向坡,位于壩址下游,坡腳受河流切割,形成臨空面;邊坡巖體內(nèi)卸荷裂隙、層間軟弱泥化夾層發(fā)育;在壩址右岸邊坡易形成以泥化夾層為底滑面,卸荷裂隙為后緣拉裂面及側(cè)滑面的潛在不穩(wěn)定體。

    邊坡無斷裂構造切割,出露地層為中三迭統(tǒng)涼水井組(T2L)中厚至厚層塊狀灰?guī)r。據(jù)布置于右岸的平硐揭露的泥化夾層空間幾何形狀分析,夾層為層間錯動及溶蝕風化作用而形成。軟弱泥化夾層順層間發(fā)育,層間泥化夾層連續(xù)性較好,向深部至弱風化中下部逐漸尖滅,軟弱泥化夾層面具有一定起伏差,主要為夾層 J1,J4,J6,分布在坡腳位置。其中夾層 J1,J4 為泥夾巖屑型,夾層 J6 為泥化夾層。巖體的傾角為 240。

    通過采用極限平衡方法計算,擬對邊坡采用清方減載和錨固相結合的方式。清方錨固的方式為:設有多級馬道,馬道高差為 10 m,開挖坡度為1∶2.5,開挖邊坡最高約 110 m,剖面采用掛網(wǎng)噴混凝土護面,并設錨桿加固,在泥化夾層部位設置預應力錨索進行加固,預應力錨索軸向拉力設計值為 160 t,間排距為 4 m。

    由于邊坡巖體結構復雜,岸坡卸荷裂隙發(fā)育,地形地貌變化較大,開挖邊坡高,三維效應明顯。同時需要進行預應力錨索加固。且距離大壩等水工構筑物較近,易對水工建筑物安全構成威脅。因此進行三維條件下的邊坡穩(wěn)定性,以保證工程安全是非常必要的。

    2 三維數(shù)值分析

    2.1 三維計算模型

    采用 flac3D 軟件進行模擬,該程序能較好地模擬地質(zhì)材料在達到強度極限或屈服極限時發(fā)生的破壞或塑性流動的力學行為,特別適用于分析漸進破壞模式。根據(jù)開挖卸荷方案和支護及工程地質(zhì)條件,坐標系以與河流流向平行且指向下游為 x軸,左側(cè)邊界壩軸線約 9 m,右側(cè)邊界距離壩軸線約 239 m。 以與河流流向垂直且指向坡頂為y軸,鉛垂方向為 z軸。計算模型沿 x向邊坡寬度為230 m,沿 y 向邊坡走向長度為 270 m,z 向邊坡底部高程為 400m。共有 219 911 個單元,83 387 個節(jié)點,對于三維模型,軟弱層面采用實體建模的模式,比采用接觸面更容易收斂,故本次分析采用實體模型,采用上述方法生成的空間模型,見圖 1。

    圖1 邊坡的夾層分布及錨索的布置

    2.2 材料的物理力學參數(shù)

    巖體物理力學參數(shù)取值的原則是根據(jù)巖體室內(nèi)物理力學試驗、經(jīng)驗取值,經(jīng)綜合分析比較確定。綜合確定巖體的物理力學參數(shù),見表 1。

    表1 巖體物理力學參數(shù)

    2.3 計算假定

    為便于分析計算,作出如下假設:1)巖體假設為彈塑性體,并且不考慮巖石應變硬化(或軟化);2)巖體為均質(zhì)、各向同性的材料,塑性流動不改變材料的各向同性;模擬中通過巖體參數(shù)綜合考慮巖層和巖體中的結構面、裂隙的存在與影響;軟弱層面以實際情況來模擬;3)考慮到巖石的脆性,分析中涉及到的所有物理量均與時間無關;4)由于研究區(qū)為河谷坡地,認為構造應力已得到釋放,巖體應力以自重應力為主,不考慮構造應力的影響;5)在壩址進行帷幕灌漿后,壩下游邊坡的地下水位較低,不考慮地下水影響。

    2.4 邊界條件

    計算模型除坡面設為自由邊界外,模型底部設為固定約束邊界,模型四周設為單向邊界。在初始條件中,不考慮構造應力(現(xiàn)場溝谷切割,認為構造應力已得到釋放),僅考慮自重應力作用下的初始應力。即在程序中采用位移邊界條件,模型的左右(x方向)邊界、前后(y方向)邊界和底邊界均施加速度約束條件,上邊界為自由邊界。

    2.5 計算過程

    計算時,按下述步驟進行:按前述約束條件,在只考慮重力作用的情況下,進行本構模型為Mohr-Coulomb 模型的彈塑性求解,應變模式采用小應變變形模式,直至系統(tǒng)達到平衡,然后按設計布置錨索。Flac3D 中用最大不平衡力和典型內(nèi)力的比值 R表示模型的不平衡力的相對大小,該值為百分數(shù),在計算過程中總大于零,因模型不會達到絕對穩(wěn)定的平衡狀態(tài),可以根據(jù)要求的精度設定 R 值,模型默認的 R 值最小為 1e-5。

    3 計算結果與分析

    3.1 位移場規(guī)律分析

    圖2為開挖階段及錨固階段的 y向垂直河流向水平位移云圖。位移最大的部分集中在軟弱層面 J6 以上,其位移方向朝向河床,最大值約 2.6 cm,越遠離軟弱層面,其值呈環(huán)形降低,即變形向臨空方向發(fā)展,其變形部位主要位于軟弱層以上和開挖第一階臺階以下的部分。而在錨固階段,由于錨索的作用,出現(xiàn)了 y 方向位移向坡體內(nèi)的運動,只是位移不是太大,在 1~2 mm 間,但在整個錨固區(qū)都出現(xiàn)該現(xiàn)象,說明錨索減少了向河床方向運動的位移。

    3.2 應力及塑性區(qū)分布規(guī)律分析

    邊坡在陡峭的位置和軟弱夾層上部的位置出現(xiàn)較大范圍的拉應力,這種拉應力分布與軟弱層面關系較大,這也與邊坡容易產(chǎn)生拉裂縫相吻合。在錨固階段,錨索作用在坡體后,產(chǎn)生拉應力的位置變小,且有些位置由拉應力變?yōu)閴簯?,說明錨索增加了該方向的約束,提高了邊坡的穩(wěn)定性。

    圖2為開挖階段和錨固階段剪切屈服區(qū)域和拉伸屈服分布圖。從開挖階段剪切塑性屈服區(qū)域的分布可以看出,它們均處于軟弱層面附近,主要位于軟弱層面 J1,J4 上部及 J6 靠近上游的位置,軟弱層面 J1,J4 位于邊坡下部,剪應力集中。這說明軟弱層面巖體在壓應力作用下發(fā)生了剪切屈服。而在邊坡表面卸荷帶及軟弱層面附近均產(chǎn)生大量的拉伸屈服區(qū),拉伸屈服容易產(chǎn)生拉裂縫,這和此邊坡的實際情況是相符合的。故邊坡的破壞形式為底部軟弱層面因剪切屈服產(chǎn)生蠕滑,進而對軟弱層面尖滅位置(鎖固段)產(chǎn)生拉伸作用,加劇了卸荷裂隙產(chǎn)生的拉裂縫,進而產(chǎn)生破壞作用。

    而在加錨索后,屈服區(qū)的范圍急劇減少,屈服區(qū)僅位于 J6 靠近上游的位置,表明錨索有利于提高軟弱層面的法向應力,進而提高其抗剪能力。同時錨索沿層面方向的分力也減少了下滑力,表明錨索支護效果明顯。

    圖2 開挖階段和錨固階段 y方向(垂直河流)的位移

    圖3 開挖階段和錨固階段屈服區(qū)分布

    3.3 錨索受力分析

    錨索自由段的錨固力為 139.6 t,小于施加的錨固力 160 t,主要是錨索有向坡體內(nèi)的位移,造成錨索錨固力的減少。

    3.4 邊坡整體破壞趨勢分析

    對邊坡進行強度折減法的安全系數(shù)分析,發(fā)現(xiàn)其邊坡的破壞受軟弱夾層的控制,邊坡的變形破壞機制為滑移-拉裂。錨固后的穩(wěn)定性系數(shù)可以達到 1.41,較二維分析的 1.17 大。盡管二維和三維計算在參數(shù)相同下無可比性,但通過穩(wěn)定性系數(shù)可以看出,邊坡的三維效應突出。臨近破壞時的屈服區(qū)分布見圖 4。主要破壞形式為坡體上部產(chǎn)生大量的拉伸屈服,在軟弱層面產(chǎn)生剪切屈服,同時錨索也產(chǎn)生屈服。

    圖4 邊坡錨固后臨近破壞時的屈服區(qū)分布

    4 結語

    模擬三維地質(zhì)條件下含層間軟弱泥化夾層及邊坡開挖、錨索施加后的邊坡穩(wěn)定,得出以下結論和建議:

    1)錨索產(chǎn)生作用后,坡體位移和塑性區(qū)變小,反映錨索增加了邊坡的約束,提高了邊坡的穩(wěn)定性。

    2)邊坡的變形破壞機制為滑移-拉裂,卸荷錨固是很合理的方案。

    3)盡管在相同參數(shù)的條件下,由于邊界條件不同,巖質(zhì)邊坡的二維和三維計算穩(wěn)定性系數(shù)沒有可比性,但三維邊坡的空間效益仍然很突出。

    4)建議壩肩的帷幕灌漿,應考慮兼有以下功能:降低右側(cè)邊坡巖體的地下水位,防止水庫運行后地下水位抬高導致泥化夾層浸水而使其強度降低,及可能產(chǎn)生的泥化層在高水頭下的沖刷流失。

    [1]張倬元,王蘭生,王士天,等.工程地質(zhì)分析原理[M].北京:地質(zhì)出版社,1997.

    [2]孫廣忠.巖體結構力學[M].北京:科學出版社,1998.

    [3]陳育民,徐鼎平.FLAC/FLAC3D 基礎與工程實例[M].北京:中國水利水電出版社,2008.

    [4]中國巖土錨固工程協(xié)會.巖土錨固新技術[M].北京:人民交通出版社,1998.

    TV21

    A

    1002-0624(2014)07-0001-03

    2013-05-21

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