AZ31鎂合金擠壓板坯的二次變形行為

張義偉，魏 峰，劉育鋒，丁漢林，李殿凱，楊 磊

(1. 安徽工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，馬鞍山 243002；2. 無錫福鎂輕合金科技有限公司，無錫 214183；3. 河南新鄉(xiāng)鐵路摩擦材料廠，新鄉(xiāng) 453002)

隨著鎂合金制備、加工與表面處理等關(guān)鍵技術(shù)的不斷突破，鎂合金材料在通訊電子、汽車工業(yè)和航天工業(yè)等領(lǐng)域中的應(yīng)用日趨廣泛[1-3]。然而，鎂的密排六方晶體結(jié)構(gòu)決定了其室溫塑性變形性能相對(duì)較差，故通常通過加熱到一定溫度并采用擠壓、軋制等熱變形方式來制備鎂合金板材、型材或管材等[4-7]。與鋼和鋁相類似的是，鎂合金板材的應(yīng)用前景更為廣闊，因而，目前對(duì)鎂合金板材制備工藝的研究及其對(duì)板材性能影響的研究較多[8-12]。考慮到變形前初始組織對(duì)板材最終組織和力學(xué)性能的影響，研究者提出了鎂合金板材制備的擠壓-軋制工藝[13-14]，以便通過擠壓開坯的方式為軋制提供初始晶粒尺寸相對(duì)鑄造合金較小的坯料，期望獲得組織更為均勻、晶粒更為細(xì)小的鎂合金軋板。然而，經(jīng)初次變形后的鎂合金板坯，往往已形成了較為強(qiáng)烈的(0002)織構(gòu)[15-19]，對(duì)后續(xù)板材的軋制帶來了較大困難。

本文作者通過Gleeble-3500熱模擬機(jī)的平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)并結(jié)合 DEFORM-3D剛黏塑性有限元理論分析方法，探討AZ31鎂合金擠壓板坯二次變形的可行性，分析變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)平面應(yīng)變壓縮后試樣組織特征的影響規(guī)律，模擬研究平面應(yīng)變壓縮試樣中應(yīng)變場、溫度場等分布，并將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，為鎂合金板材的擠壓-軋制制備工藝提供一定的理論基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)采用商用AZ31鎂合金為研究對(duì)象，其名義化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為 3%Al，1%Zn以及余量的 Mg和不可去除雜質(zhì)。將AZ31鑄錠經(jīng)1250 t臥式擠壓機(jī)制備成寬度為90 mm、厚度為10 mm的擠壓板坯，從擠壓板坯上截取20 mm×15 mm×10 mm的長方塊試樣，以供在Gleeble-3500 熱模擬機(jī)上進(jìn)行平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)，AZ31鑄錠和擠壓板坯的顯微組織及試樣的取樣方式如圖1所示。

對(duì)于 Gleeble平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)，由于其變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)、流動(dòng)狀態(tài)及熱傳導(dǎo)等均與軋制過程的相似，故通常采用平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)來模擬研究軋制過程的流動(dòng)應(yīng)力與組織演變等[20]。本實(shí)驗(yàn)中，將試樣以10 ℃/s的速度加熱至變形溫度并保溫 180 s后壓縮至真應(yīng)變量-1.0，壓縮后試樣快速氣冷至室溫以便組織觀察，其中實(shí)驗(yàn)溫度分別設(shè)定為 350、400和450 ℃，變形速率設(shè)定為0.3、1和3 s-1，每次壓縮過程中均保持實(shí)驗(yàn)溫度及變形速率恒定。

平面應(yīng)變壓縮后試樣自中心平行于 ND-ED面(ND為擠壓板坯法線方向，ED為擠壓板坯擠壓方向)剖開，金相組織的觀察區(qū)域如圖 1(c)所示。金相試樣經(jīng)粗磨、精磨、精拋至鏡面，經(jīng)苦味酸溶液(苦味酸5 g，醋酸13 mL，酒精70 mL，蒸餾水12 mL)腐蝕、吹干后在Leica DM4000 LED型金相顯微鏡上進(jìn)行組織觀察。EBSD觀察用試樣經(jīng)自動(dòng)研磨后，先后經(jīng)0.3 μm Al2O3懸濁液研磨 10 min、0.04 μm 懸濁液精拋40 min，采用FEI NanoSEM 430高分辨場發(fā)射掃描電鏡及HKL Channel 5進(jìn)行織構(gòu)分析。

平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)過程中記錄并保存不同變形條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，將應(yīng)力-應(yīng)變曲線直接導(dǎo)入DEFORM 3D有限元軟件的材料數(shù)據(jù)庫中，對(duì)平面應(yīng)變壓縮過程進(jìn)行動(dòng)態(tài)仿真模擬，考察平面應(yīng)變壓縮過程中工件的變形情況及溫度場和應(yīng)變場等的分布與變化情況。

2 結(jié)果與分析

2.1 組織觀察與分析

圖1 AZ31鎂合金顯微組織及平面應(yīng)變壓縮實(shí)驗(yàn)試樣示意圖Fig. 1 Microstructures of as-cast AZ31 alloy(a) and extruded sheet(b) and schematic diagram(c) of samples for plain strain compression conducted on Gleeble-3500 machine

由圖1可以看出，AZ31鑄錠中較多的Mg17Al12相沿晶界分布，而經(jīng)過擠壓前的均勻化處理和擠壓過程的高溫變形，Mg17Al12相基本完全固溶于基體中，擠壓板坯的再結(jié)晶晶粒不均勻分布，且部分沿?cái)D壓方向拉長的未再結(jié)晶晶粒依然存在。

圖2所示為鎂合金板坯經(jīng)400 ℃、1 s-1壓縮后變形區(qū)域內(nèi)不同位置處的顯微組織。顯然，中心區(qū)域(見圖2(a))的晶粒均勻細(xì)小，再結(jié)晶程度相對(duì)較為完全，這是由擠壓板坯的中心部位累積變形量大、畸變程度高、再結(jié)晶形核數(shù)目多等原因引起的。對(duì)比擠壓板坯原始組織(見圖1)可知，經(jīng)過擠壓變形后的再結(jié)晶晶粒尺寸明顯小于擠壓板坯的晶粒尺寸，尤其是中心區(qū)域，這充分說明鎂合金經(jīng)擠壓后的二次變形可進(jìn)一步細(xì)化再結(jié)晶晶粒尺寸。而圖 2(b)(對(duì)應(yīng)圖 1(c)中B區(qū)域)的組織與擠壓板坯較為接近，只是在部分區(qū)域發(fā)生的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，這可能是由于該位置在二次變形過程中，應(yīng)變變化較小，再結(jié)晶晶粒形核率較小等原因所造成的(見圖2(b))；對(duì)于擠壓板坯D處(見圖2(d))的組織，晶粒大小不均勻，再結(jié)晶的晶粒分布呈現(xiàn)明顯的流線型長條狀，這與板坯平面應(yīng)變壓縮時(shí)該區(qū)域較為復(fù)雜的金屬流動(dòng)和應(yīng)變累積過程所致。

2.2 織構(gòu)分析

圖3所示為AZ31鎂合金的織構(gòu)分析結(jié)果。由圖3(a)可見，原始擠壓板坯的 AZ31鎂合金存在強(qiáng)烈的(0002)基面織構(gòu)(晶胞(0002)基面平行于擠壓方向，且c軸平行于板坯法線方向)，(0002)極圖的最大極密度為15.3。圖3(b)所示為擠壓板坯經(jīng)400 ℃、1 s-1變形條件壓縮后試樣中心區(qū)域A處的(0002)基面織構(gòu)，(0002)極圖的最大極密度為12.5?？梢姡m然壓縮后的AZ31鎂合金板材中依然呈現(xiàn)較強(qiáng)的基面織構(gòu)，但板坯基面織構(gòu)強(qiáng)度明顯降低，其可能的原因是在二次變形過程中，部分再結(jié)晶晶粒的基面發(fā)生了偏轉(zhuǎn)，導(dǎo)致其c軸不再完全平行于板坯法線方向。

2.3 應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析

圖 4所示為不同變形條件下 AZ31 擠壓板坯壓縮過程中的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。從圖 4可以看出，在考察的溫度和變形速率范圍內(nèi)，流變應(yīng)力均隨變形程度的增加而不斷增大，至某一峰值后平緩下降，最后降至某一穩(wěn)態(tài)值，表現(xiàn)出明顯的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征[21]，這與圖2中組織觀察所得到的結(jié)論相一致。還可以看出，當(dāng)應(yīng)變速率一定時(shí)，變形溫度越高，則峰值應(yīng)力和穩(wěn)態(tài)應(yīng)力越小，而當(dāng)變形溫度一定時(shí)，隨著應(yīng)變速率的增加，流變應(yīng)力的峰值亦稍有增加。這是因?yàn)樽冃螠囟壬邥r(shí)，原子的熱激活過程增強(qiáng)，位錯(cuò)的活動(dòng)能力增強(qiáng)，變形過程中開動(dòng)更多的位錯(cuò)進(jìn)行滑移和攀移，從而導(dǎo)致應(yīng)力峰值及穩(wěn)態(tài)流變應(yīng)力值的降低，而隨著應(yīng)變速率的增加，位錯(cuò)發(fā)生速率增加，位錯(cuò)攀移及位錯(cuò)反應(yīng)等引起的硬化強(qiáng)化，導(dǎo)致流變應(yīng)力峰值和穩(wěn)態(tài)應(yīng)力值也隨之增大。此外，圖4中的對(duì)比分析可以看出，變形速率對(duì)AZ31擠壓板坯平面應(yīng)變壓縮過程流變應(yīng)力影響并不顯著，而變形溫度對(duì)流變應(yīng)力的影響則顯得十分明顯。

圖2 擠壓板坯經(jīng)400 ℃、1 s-1壓縮后不同變形區(qū)域內(nèi)的顯微組織Fig. 2 Microstructures of different deformation regions of compressed sample conducted at temperature of 400 ℃ and strain rate of 1 s-1: (a) Zone A shown in Fig. 1(c); (b) Zone B shown in Fig. 1(c); (c) Zone C shown in Fig. 1(c); (d) Zone D shown in Fig. 1(c)

圖3 AZ31鎂合金擠壓板和平面應(yīng)變壓縮變形后試樣的織構(gòu)分析Fig. 3 Texture analysis of AZ31 extruded sheet(a) and plain strain compressed sample(b)

圖4 不同條件下AZ31擠壓板坯平面應(yīng)變壓縮過程的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線Fig. 4 True stress-strain curves of AZ31 extruded sheet compressed under different deformation conditions

2.4 變形條件對(duì)顯微組織的影響

由圖 2所示的金相組織可知，AZ31擠壓板坯經(jīng)400oC平面應(yīng)變壓縮后，中心區(qū)域處的再結(jié)晶相對(duì)較為完全，為了研究不同變形條件對(duì)顯微組織的影響，不同變形條件下試樣的組織觀察均選取其中心區(qū)域處進(jìn)行對(duì)比分析，結(jié)果如圖5所示。

由圖5可以看出，在所研究的溫度和應(yīng)變速率范圍內(nèi)，AZ31擠壓板經(jīng)二次變形后，其中心區(qū)域均發(fā)生了較為完全的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，且晶粒分布比擠壓板的晶粒分布更為均勻。其中，變形溫度對(duì)再結(jié)晶晶粒尺寸的影響較為顯著，且隨著變形溫度的升高，再結(jié)晶平均晶粒尺寸由350 ℃時(shí)的7 μm增大至400 ℃時(shí)的12 μm 及 450 ℃時(shí)的 20 μm(見圖 5(a)~(c))。顯然，溫度的升高使得晶界擴(kuò)散和晶界遷移能力增加，促使變形中的位錯(cuò)重新調(diào)整，有利于位錯(cuò)的合并和位錯(cuò)密度的降低，從而促進(jìn)了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒的長大。

對(duì)比分析圖5(c)~(e)可以看出，變形速率的變化對(duì)再結(jié)晶晶粒尺寸的影響并不十分明顯，與變形速率對(duì)應(yīng)力-應(yīng)變曲線中峰值應(yīng)力和穩(wěn)態(tài)應(yīng)力的影響基本一致。一般認(rèn)為，再結(jié)晶驅(qū)動(dòng)力是變形金屬的儲(chǔ)存能提供的，當(dāng)應(yīng)變速率較低時(shí)，金屬原子充分?jǐn)U散、儲(chǔ)存能較少使得再結(jié)晶驅(qū)動(dòng)力減少，因而只能在高能量起伏的區(qū)域首先形核，再結(jié)晶形核率較低，而當(dāng)應(yīng)變速率較高時(shí)，產(chǎn)生同樣壓縮變形程度所需的時(shí)間短，部分區(qū)域位錯(cuò)來不及抵消和合并，再結(jié)晶形核位置多，晶粒細(xì)化明顯。另外，在高應(yīng)變速率下，變形時(shí)間較短，再結(jié)晶晶粒來不及長大也是導(dǎo)致再結(jié)晶晶粒尺寸較小的原因之一。造成本實(shí)驗(yàn)中變形速率對(duì)再結(jié)晶晶粒尺寸影響不大的可能原因是當(dāng)變形速率較大時(shí)試樣壓縮過程中產(chǎn)生的溫升現(xiàn)象比較明顯，而較高的實(shí)際溫度不利于儲(chǔ)存能的累積，且高溫下再結(jié)晶晶粒的生長速率較大，因而減弱了高應(yīng)變速率對(duì)再結(jié)晶晶粒的細(xì)化作用，這一推論在下述的有限元模擬中將得到進(jìn)一步證實(shí)。

2.5 變形過程的DEFORM 3D模擬

圖2和圖5的組織分析結(jié)果表明，變形條件對(duì)壓縮板坯的再結(jié)晶晶粒大小及分布影響顯著。本實(shí)驗(yàn)中利用 DEFORM 模擬研究平面應(yīng)變壓縮后試樣中的應(yīng)變場和溫度場分布，以進(jìn)一步分析變形條件對(duì)壓縮板坯動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的影響規(guī)律。

圖6所示為擠壓板坯在400 ℃下經(jīng)1 s-1速率壓縮后試樣內(nèi)應(yīng)變場和溫度場分布的模擬結(jié)果。可以看出，壓縮后試樣內(nèi)的應(yīng)變和溫度分布都不太均勻，尤其是在被壓縮區(qū)域內(nèi)表現(xiàn)更為突出。圖 6(a)中應(yīng)變分布的模擬結(jié)果表明，在與壓縮砧頭側(cè)面接觸處的應(yīng)變值最大，這主要是由該區(qū)域的摩擦較大所引起的，在實(shí)際壓縮過程中，該區(qū)域容易產(chǎn)生裂紋，尤其是當(dāng)變形溫度較低或變形速率較快時(shí)。此外，變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變則呈明顯的X型分布，這是壓縮過程中變形區(qū)域在正向壓應(yīng)力和壓縮砧頭側(cè)面產(chǎn)生的剪切力的共同作用下導(dǎo)致金屬的不均勻流動(dòng)所引起的，其中，變形區(qū)域中心位置處的應(yīng)變最高，而與砧頭正面接觸處和變形區(qū)域邊緣處的金屬基本沒有發(fā)生變形。

圖6(b)中變形區(qū)域內(nèi)的溫度分布并未出現(xiàn)與應(yīng)變相類似的分布特征，但溫度的最大值依然出現(xiàn)在變形區(qū)域的中心處，且呈向變形區(qū)域邊緣處逐漸降低的趨勢。值得注意的是，壓縮后試樣中產(chǎn)生明顯的溫升現(xiàn)象，即變形后溫度明顯高于初設(shè)溫度，這是由于試樣在變形過程中吸收的塑性變形功迅速轉(zhuǎn)化成為熱能所引起的。一般來說，這種現(xiàn)象在高變形速率下尤為明顯[22]。

圖 6(c)所示為壓縮試樣變形區(qū)域內(nèi)自中心處沿水平方向向變形區(qū)域邊緣處變化時(shí)的應(yīng)變值和溫度大小的變化情況。隨著距中心處距離的增加，應(yīng)變和溫度值均明顯下降，尤其是遠(yuǎn)離中心處的應(yīng)變值幾乎為零。一般來說，只有當(dāng)變形量達(dá)到或超過某一臨界值時(shí)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶才有可能有發(fā)生[23]，因此，在遠(yuǎn)離變形區(qū)域處由于其應(yīng)變量并未達(dá)到臨界值而未能發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，這也正是圖2(b)區(qū)域的顯微組織中只發(fā)現(xiàn)少量動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒的主要原因。同樣地，與砧頭正面直接接觸的區(qū)域(見圖 2(c))和與砧頭側(cè)面接觸的區(qū)域(見圖2(d))內(nèi)的顯微組織也表現(xiàn)出與應(yīng)變分布相對(duì)應(yīng)的特征。

圖6 擠壓板坯經(jīng)400 ℃，1 s-1壓縮后應(yīng)變和溫度模擬結(jié)果Fig. 6 Simulated distributions of strain and temperature in sheet compressed at 400 ℃ with strain of 1 s-1:(a) Distribution of strain field; (b) Distribution of temperature;(c) Simulated values of strain and temperature inside deformation zone

圖 7 不同變形條件下壓縮試樣變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變和溫度分布Fig. 7 Distributions of strain(a) and temperature(b) inside deformation zone of sheets compressed under different conditions

不同變形條件下壓縮試樣變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變和溫度分布如圖7所示?？梢钥闯?，在所有變形條件下，變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變和溫度均是隨著距中心處距離的增加而降低的，只是下降的程度有所差別，其中，變形速率越大，變形區(qū)域內(nèi)中心處和邊緣處的應(yīng)變差值越小，而溫度差值則越大。

從圖中可以看出，當(dāng)應(yīng)變速率為1 s-1時(shí)，隨著變形溫度的增加，變形區(qū)域中心處的應(yīng)變值逐漸降低(見圖7(a))，但差別并不是很大，而溫升值(變形后溫度與初設(shè)溫度之差)基本上維持在 24 ℃左右(見圖 7(b))。在這種情況下，由Zener-Hollomon公式可知，此時(shí)再結(jié)晶晶粒尺寸則主要取決于變形溫度，且隨著變形溫度的降低，再結(jié)晶晶粒減小，正如圖5中的顯微組織所示。

而當(dāng)變形溫度保持不變(450 ℃)時(shí)，隨著應(yīng)變速率的增加，變形區(qū)中心處的應(yīng)變值逐漸減小而遠(yuǎn)離中心處的應(yīng)變值則逐漸增加(見圖7(a))，變形區(qū)域內(nèi)的應(yīng)變分布較為均勻。而圖7(b)中的溫度分布結(jié)果則表明，隨著應(yīng)變速率的增加，變形區(qū)域中心處的溫升值由0.3 s-1時(shí)的5 ℃增加至3 s-1時(shí)的82 ℃，且變形區(qū)域內(nèi)溫度分布的均勻性降低?？梢?，較高的應(yīng)變速率并沒有導(dǎo)致變形中心區(qū)域高應(yīng)變值的產(chǎn)生，其原因正是溫升現(xiàn)象引起的較高的實(shí)際變形溫度導(dǎo)致了累積應(yīng)變的快速釋放，從而導(dǎo)致高應(yīng)變速率下變形區(qū)域內(nèi)并未出現(xiàn)更為細(xì)小的再結(jié)晶晶粒(見圖5(e))。

3 結(jié)論

1) AZ31鎂合金擠壓板坯在二次變形過程中發(fā)生了明顯的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，這進(jìn)一步細(xì)化了擠壓板坯的晶粒尺寸，同時(shí)削弱了擠壓板坯的(0002)基面織構(gòu)強(qiáng)度，為提高合金的塑性變形能力提供可能，也為鎂合金擠壓-軋制工藝的開發(fā)提供可能。

2) 鎂合金擠壓板坯二次變形時(shí)，當(dāng)應(yīng)變速率一定時(shí)，溫度越高，再結(jié)晶晶粒尺寸越大，而當(dāng)變形溫度一定時(shí)，在本實(shí)驗(yàn)中所研究的應(yīng)變速率范圍內(nèi)，較高的應(yīng)變速率并未能引起再結(jié)晶晶粒的明顯細(xì)化。

3) 有限元模擬結(jié)果表明，變形區(qū)域內(nèi)組織的不均勻性主要由應(yīng)變分布的不均勻性所引起的。當(dāng)應(yīng)變速率一定時(shí)，變形區(qū)域內(nèi)累積應(yīng)變差別不大，且溫升值基本不隨變形溫度的變化而變化，此時(shí)的再結(jié)晶晶粒尺寸取決于變形溫度；而當(dāng)變形溫度一定時(shí)，較高的應(yīng)變速率引起變形區(qū)域內(nèi)顯著的溫度升高，不利于應(yīng)變的累積和儲(chǔ)存能的增加，從而達(dá)不到細(xì)化晶粒的效果。

[1] FRIEDRICH H, SCHUMANN S. Research for a/new age of magnesium in the automobile industry[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2001, 117: 276-281.

[2] FROES F H, ELIEZER D, AGHION E. The science，technology and applications of magnesium[J]. JOM, 1998(9): 30-33.

[3] 余 琨, 黎文獻(xiàn), 王日初, 馬正青. 變形鎂合金的研究開發(fā)及應(yīng)用[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2003, 13(2): 277-288.YU Kun, LI Wen-xian, WANG Ri-chu, MA Zheng-qing.Research, development and application of wrought magnesium alloys[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2003,13(2): 277-288.

[4] AGNEW S R, HORTON J A, LILLO T M, BROWN D W.Enhanced ductility in strongly textured magnesium produced by equal channel angular processing[J]. Scripta Materialia, 2004, 50:377-381.

[5] YU Kun, RUI Shou-tai, WANG Xiao-yan, WANG Ri-chu, LI Wen-xian. Texture evolution of extruded AZ31 magnesium alloy sheets[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2009, 19(3): 511-516.

[6] DING Han-lin, KANAMORI Nao, HONMA Tomoyuki,KAMADO Shigeharu, KOJIMA Yo. FEM analysis for hot rolling process of AM60 alloy[J]. Transaction of Nonferrous Metals Society of China, 2008, 18(S1): 242-246.

[7] XIAO Han, ZHANG Shi-hong, ZHOU Rong, LU De-hong.Springback characteristics of AZ31 magnesium alloy as-extruded profile in warm tension-rotation bending process[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2012, 22(S2): 416-421.

[8] WANG Q F, XIAO X P, HU J, XU W W, ZHAO X Q, ZHAO S J.An ultrafine-grained AZ31 magnesium alloy sheet with enhanced superplasticity prepared by accumulative roll bonding[J]. Journal of Iron and Steel Research, International,2007, 14(5): 167-172.

[9] CHINO Y, KIMURA K, MABUCHI M. Deformation characteristics at room temperature under biaxial tensile stress in textured AZ31 Mg alloy sheets[J]. Acta Materialia, 2009, 57(5):1467-1485.

[10] JAIN A, DUYGULU O, BROWN D W, TOME C N, AGNEW S R. Grain size effects on the tensile properties and deformation mechanisms of a magnesium alloy AZ31B sheet[J]. Materials Science and Engineering A, 2008, 486(1/2): 545-555.

[11] CHEN Zhen-hua, CHENG Yong-qi, XIA Wen-jun. Effect of equal-channel angular rolling pass on microstructure and properties of magnesium alloy sheets[J]. Materials and Manufacturing Processes, 2007, 22(1): 51-56.

[12] KIM W J, PARK J D, KIM W Y. Effect of differential speed rolling on microstructure and mechanical properties of an AZ91magnesium alloy[J]. Journal of Alloys and Compounds,2008, 460(1/2): 289-293.

[13] ZHANG Bo-ping, TU Yi-fan, CHEN Jing-yi, ZHANG Hai-long,KANG Yong-lin, SUZUKI H G. Preparation and characterization of as-rolled AZ31 magnesium alloy sheets[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2007, 184: 102-107.

[14] 李秀蓮, 王茂銀, 辛仁龍, 黃光杰, 劉 慶. AZ31鎂合金擠壓軋制過程微觀織構(gòu)演變[J]. 材料熱處理學(xué)報(bào), 2010, 31(5):61-64.LI Xiu-lian, WANG Mao-yin, XIN Ren-long, HUANG Guang-jie, LIU Qing. Texture evolution of AZ31 magnesium alloy during extrusion and rolling[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2010, 31(5): 61-64.

[15] YOSHIDA Y, ARAI K, ITOH S, KAMADO S, KOJIMA Y.Superplastic deformation of AZ61 magnesium alloy having fine grains[J]. Mater Trans, 2004, 45(8): 2537-2541.

[16] 郭 睿, 胡水平. 工藝因素對(duì)AZ31鎂合金板材室溫成形性能的影響[J]. 材料研究學(xué)報(bào), 2013, 27(2): 207-211.GUO Rui, HU Shui-ping. Effects of technical factors on formability of AZ31 magnesium alloys[J]. Chinese Journal of Materials Research, 2013, 27(2): 207-211.

[17] WAGNER L, HILPERT M, WENDT J. On methods for improving the fatigue performance of the wrought magnesium alloys AZ31 and AZ80[J]. Materials Science Forum, 2003,419/422: 93-102.

[18] 劉華強(qiáng), 唐 荻, 胡水平, 米振莉, 王 哲. 不同軋制工藝對(duì)AZ31鎂合金薄板室溫成形性能的影響[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2012, 22(12): 3293-3299.LIU Hua-qiang, TANG Di, HU Shui-ping, MI Zhen-li, WANG Zhe. Effects of rolling technology on forming properties of AZ31 magnesium alloy sheets at room temperature[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2012, 22(12): 3293-3299.

[19] YANG P, YU Y, CHEN L, MAO W. Experimental determination and theoretical prediction of twin orientations in magnesium alloy AZ31[J]. Scripta Materialia, 2004, 50: 1163-1168.

[20] 潘紅波, 唐 荻, 胡水平, 王瀟瀟. 平面應(yīng)變壓縮金屬流變規(guī)律及影響因素分析[J]. 鋼鐵, 2008, 43(11): 59-64.PAN Hong-bo, TANG Di, HU Shui-ping, WANG Xiao-xiao.Analysis on flow pattern of metal and its influencing factors during plane strain compression[J]. Iron and Steel, 2008, 43(11):59-64.

[21] SAKAI T, JONAS J J. Dynamic recrystallization: Mechanical and microstructural considerations[J]. Acta Metals, 1984, 32:189-209.

[22] DING Han-lin, WANG Tian-yi, YANG Lei, KAMADO S. FEM modeling of dynamical recrystallization during multi-pass hot rolling of AM50 alloy and experimental verification[J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2013, 23(9):2678-2685.

[23] DING Han-ling, LIU Liu-fa, KAMADO Shigeharu, DING Wen-jiang, KOJIMA Yo. Investigation of the hot compression behavior of the Mg-9Al-1Zn alloy using EBSP analysis and a cellular automata simulation[J]. Modelling and Simulation in Materials Science and Engineering, 2009, 17: 025009.