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    軸流風(fēng)機(jī)喘振事故原因分析及防治對(duì)策

    2014-03-06 07:11:54張仁聰
    機(jī)電信息 2014年12期
    關(guān)鍵詞:增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉軸流

    張仁聰

    (湛江中粵能源有限公司,廣東 湛江524000)

    0 引言

    風(fēng)機(jī)是一種將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能用于輸送氣體、給予氣體能量的機(jī)械。動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)相對(duì)于離心式風(fēng)機(jī)具有體積小、重量輕、低負(fù)荷運(yùn)行效率高、調(diào)節(jié)范圍大、對(duì)負(fù)荷變化反應(yīng)快等優(yōu)點(diǎn),因此在大、中容量的火電機(jī)組上得到了廣泛使用。但由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn),動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)也存在失速區(qū)間大、易發(fā)生喘振等問(wèn)題。某公司一期工程2×600MW機(jī)組安裝了2臺(tái)軸流式動(dòng)葉可調(diào)引風(fēng)機(jī),2014年2月發(fā)生了風(fēng)機(jī)喘振事故,影響了機(jī)組安全運(yùn)行,給公司造成了嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。

    1 風(fēng)機(jī)喘振的機(jī)理

    喘振是具有“駝峰”形式性能曲線的風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)聯(lián)合工作時(shí)進(jìn)入失速區(qū)間的不穩(wěn)定運(yùn)行工況。圖1為軸流風(fēng)機(jī)—管網(wǎng)系統(tǒng)聯(lián)合工作特性曲線。曲線1為典型軸流風(fēng)機(jī)特性曲線,曲線2為管網(wǎng)阻力特性曲線。風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)阻力特性曲線相交于A點(diǎn)(即工作點(diǎn))。此時(shí)風(fēng)機(jī)輸出流量為QA,管路消耗的能量與風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的能量達(dá)到平衡,所以工作是穩(wěn)定的。當(dāng)管網(wǎng)阻力增加時(shí),阻力曲線變陡向左移,風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)也沿著曲線向左方移動(dòng)至K點(diǎn),即風(fēng)機(jī)最小流量極限工作點(diǎn),其流量為QK,當(dāng)流量繼續(xù)減小至QF時(shí),QF<QK。由于管網(wǎng)容量比較大,故流量剛達(dá)到F點(diǎn)一瞬間,管網(wǎng)的壓力仍為PK,此時(shí)風(fēng)機(jī)的出口壓力為PF,且PF<PK,氣流由管網(wǎng)流入風(fēng)機(jī)中,出現(xiàn)了負(fù)流量,工作點(diǎn)由K點(diǎn)跳到C點(diǎn),這時(shí)PC=PK。由于倒流的出現(xiàn),又造成管網(wǎng)壓力不斷下降,風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)很快由C點(diǎn)降到D點(diǎn),這時(shí)流量QD=0,倒流現(xiàn)象停止。由于風(fēng)機(jī)仍繼續(xù)運(yùn)行,所以當(dāng)管網(wǎng)壓力降低到D點(diǎn)相應(yīng)壓力時(shí),風(fēng)機(jī)又重新開(kāi)始輸出流量。為了和管網(wǎng)阻力相平衡,相應(yīng)的工況點(diǎn)又跳到E點(diǎn)。只要流量保持小于QK,上述過(guò)程又重復(fù)出現(xiàn),即發(fā)生了喘振。在典型的可調(diào)動(dòng)葉軸流風(fēng)機(jī)曲線上,每一個(gè)動(dòng)葉開(kāi)度都有各自的失速點(diǎn)K,所有K點(diǎn)的連線即失速線,如圖2所示,風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)必須在失速線下面才能正常工作。

    圖1 軸流風(fēng)機(jī)—管網(wǎng)系統(tǒng)聯(lián)合工作特性曲線

    圖2 軸流風(fēng)機(jī)的失速線

    2 風(fēng)機(jī)喘振實(shí)例

    2014年2月11日上午12:06,#2機(jī)組負(fù)荷592MW,A、B、C、D、E、F6臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行,總給煤量255t/h。風(fēng)煙系統(tǒng)相關(guān)參數(shù)如下:(1)空預(yù)器A壓差2659Pa,空預(yù)器B壓差2800Pa;(2)增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度66.4%,電流472A;(3)引風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉開(kāi)度89.39%,電流417A;引風(fēng)機(jī)B動(dòng)葉開(kāi)度97.7%,電流414A。機(jī)組升負(fù)荷過(guò)程中,引風(fēng)機(jī)B動(dòng)葉開(kāi)度達(dá)到99.7%,入口負(fù)壓-6939Pa,發(fā)喘振報(bào)警,其電流由414A下降至168A,引風(fēng)機(jī)A電流由417A升至591A。在引風(fēng)機(jī)B喘振報(bào)警期間,該風(fēng)機(jī)軸承X、Y方向振動(dòng)值均上升,非驅(qū)動(dòng)端軸承Y方向振動(dòng)值達(dá)到4.7mm/s。12:06:38,值班員快速減燃料,投入 A磨等離子,并手動(dòng)關(guān)小引風(fēng)機(jī)B和增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉,手動(dòng)調(diào)節(jié)爐膛壓力、增壓風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓、蒸汽壓力、溫度和汽包水位等參數(shù)。12:07:52,增壓風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓-1588Pa,緊急跳閘F磨,給煤量減至136t/h,繼續(xù)關(guān)小引風(fēng)機(jī) B、增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉。12:08:33,#2機(jī)組負(fù)荷540MW,引風(fēng)機(jī)B動(dòng)葉開(kāi)度為34.76%時(shí),失速延時(shí)2min時(shí)間到,引風(fēng)機(jī)B喘振保護(hù)動(dòng)作,引風(fēng)機(jī)B跳閘,聯(lián)跳送風(fēng)機(jī)B,增壓風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓達(dá)到-1438Pa,值班員降負(fù)荷至338MW,調(diào)整機(jī)組各項(xiàng)參數(shù),維持機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。

    3 原因分析

    引風(fēng)機(jī)性能曲線如圖3所示。

    圖3 引風(fēng)機(jī)性能曲線圖

    3.1 引風(fēng)機(jī)性能曲線參數(shù)計(jì)算過(guò)程(取2月11日12:06#2機(jī)組數(shù)據(jù))

    引風(fēng)機(jī)B全壓計(jì)算:(1)引風(fēng)機(jī)B入口壓力:P入=-6884Pa;(2)引風(fēng)機(jī)B出口壓力:P出=56Pa;(3)全壓:P全風(fēng)壓=P出-P入=6940Pa。

    引風(fēng)機(jī)B比功計(jì)算(由煙氣密度表查出當(dāng)時(shí)煙氣密度ρ=0.85kg/m3):引 風(fēng) 機(jī) B 比 功 =P全風(fēng)壓/ρ=6940/0.85=8165J/kg。

    3.2 引風(fēng)機(jī)B失速喘振原因分析

    (1)從圖3中可以查到,在引風(fēng)機(jī)B比功8165J/kg和動(dòng)葉開(kāi)度96%時(shí),以增壓風(fēng)機(jī)出口流量折算出引風(fēng)機(jī)B出口流量約為350m3/s,引風(fēng)機(jī)B正處于喘振不穩(wěn)定區(qū)域,造成風(fēng)機(jī)失速喘振(圖4)。(2)當(dāng)時(shí),#2機(jī)組負(fù)荷較高,鍋爐燃用煤種熱值較低,需投入6套制粉系統(tǒng)運(yùn)行,鍋爐總風(fēng)量增大,引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉接近全開(kāi),增加了風(fēng)量及煙氣量,空預(yù)器壓差及除塵器壓差增大,引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓增大,其中空預(yù)器A壓差2659Pa,空預(yù)器B壓差2800Pa,引風(fēng)機(jī)B入口負(fù)壓超過(guò)-6500Pa,當(dāng)機(jī)組AGC加負(fù)荷時(shí),鍋爐風(fēng)量超調(diào),引風(fēng)機(jī)B在接近出力臨界狀態(tài)下運(yùn)行,入口負(fù)壓最大達(dá)-6931Pa,造成比功增加,風(fēng)機(jī)進(jìn)入工作不穩(wěn)定區(qū)。

    圖4 風(fēng)機(jī)喘振時(shí)各主要參數(shù)變化圖

    4 防治對(duì)策

    (1)根據(jù)每天的機(jī)組負(fù)荷曲線和設(shè)備狀況制定上煤方案,確保機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行,盡量不同時(shí)投運(yùn)6臺(tái)磨煤機(jī)。(2)根據(jù)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行性能曲線,加強(qiáng)對(duì)風(fēng)機(jī)入口壓力的監(jiān)視調(diào)整,控制風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓,避免風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)。(3)嚴(yán)格控制空預(yù)器和除塵器壓差,減小煙道阻力損失。(4)加強(qiáng)儀表維護(hù)力度,定期吹掃校驗(yàn),確保數(shù)據(jù)真實(shí)可靠。(5)加強(qiáng)對(duì)磨煤機(jī)的維護(hù)管理,確保各磨煤機(jī)煤粉細(xì)度合格,控制磨煤機(jī)出口風(fēng)溫在規(guī)程規(guī)定范圍內(nèi)。(6)合理控制配風(fēng),充分利用各臺(tái)風(fēng)機(jī)出力。(7)制定風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)發(fā)生風(fēng)機(jī)反轉(zhuǎn)的剎車處理方案及應(yīng)對(duì)措施,縮短機(jī)組恢復(fù)正常運(yùn)行的時(shí)間。(8)組織運(yùn)行值班員利用仿真機(jī)進(jìn)行風(fēng)機(jī)失速、跳閘的事故演練,提高值班員技能水平。

    5 結(jié)語(yǔ)

    盡管軸流風(fēng)機(jī)的失速和喘振是其自身設(shè)計(jì)所造成的固有缺陷,難以根除,但只要我們掌握其發(fā)生原理,采取一定的措施,就可減少甚至避免其發(fā)生,保證風(fēng)機(jī)安全正常運(yùn)行。

    [1]郭立君.泵與風(fēng)機(jī)[M].第3版.北京:中國(guó)電力出版社,2004

    [2]李乃釗.軸流風(fēng)機(jī)喘振分析及防止對(duì)策[J].廣東電力,1996(4)

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