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    灌漿與鋼箍加固震損磚墻的抗震性能試驗(yàn)研究

    2014-03-06 05:45:02李勝才DinaAyala呼夢(mèng)潔
    關(guān)鍵詞:砌體墻面墻體

    李勝才,Dina D’Ayala,呼夢(mèng)潔

    (1.揚(yáng)州大學(xué) 建筑科學(xué)與工程學(xué)院,江蘇 揚(yáng)州 225009;2.Department of Civil Environmental &Geomatic Engineering,University College London,London WC1E 6BT)

    磚石古塔具有體形細(xì)高、重量大、對(duì)地震作用敏感的特點(diǎn)。位于“5.12汶川特大地震”高烈度地區(qū)的30座磚石古塔普遍損毀嚴(yán)重[1],災(zāi)后10余座古磚塔采用了灌漿+圍箍的復(fù)合加固方法進(jìn)行加固修復(fù)。關(guān)于磚石古塔及砌體結(jié)構(gòu)的加固理論與方法已開 展 大 量 研 究[2]。 宋 彧 等[3]、Borri 等[4-5]、Altin等[6]、Akhaveissy等[7]研究表明,采用鋼箍、鋼條等加固磚砌體墻體,可以延緩墻體的剛度退化,提高墻體整體性能和抗剪承載力,預(yù)應(yīng)力鋼箍或鋼條可以增強(qiáng)對(duì)墻體的約束,影響破壞裂縫分布形態(tài)。Miltiadou-Fezans等[8],Nolph等[9]研 究 了 化 學(xué) 注漿材料在砌體中應(yīng)用,對(duì)注漿材料的流動(dòng)性、粘結(jié)性、韌性及耐久性進(jìn)行了測(cè)試分析。Alcaino等[10]研究了加固砌體結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的工作性能。Paret等[11]對(duì)新型加固方法在歷史建筑修復(fù)中的應(yīng)用進(jìn)行了探討。以上研究表明,采用灌漿+圍箍的復(fù)合加固方法修復(fù)的磚塔,具有一定可行性。然而對(duì)于震損磚石古塔修復(fù)加固后的抗震性能,以及新舊材料在再次遭遇地震作用下協(xié)同工作機(jī)理的試驗(yàn)研究和理論研究的文獻(xiàn)極少。

    筆者按照低周反復(fù)試驗(yàn)程序?qū)Τ跏即u筒試件進(jìn)行加載直至破壞,得到震損試件,然后進(jìn)行加固修復(fù),再對(duì)修復(fù)試件進(jìn)行低周反復(fù)試驗(yàn),通過(guò)對(duì)比原結(jié)構(gòu)與修復(fù)結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)制、破壞形態(tài)、滯回特性、剛度退化、變形及耗能能力,探討灌漿圍箍復(fù)合加固對(duì)震損磚石古塔抗震性能的影響。

    1 試件設(shè)計(jì)與制作

    1.1 初始試件

    試驗(yàn)以四川德陽(yáng)某磚石古塔底部樓層為原型,按照1/8的比例設(shè)計(jì)并制作了磚砌墻筒試件,試件的設(shè)計(jì)計(jì)算高度為760 mm,每面墻寬為700 mm,墻厚為150 mm。根據(jù)有無(wú)磚砌樓板、是否有鋼圍箍,將試件分為4種。按照試驗(yàn)加載程序低周反復(fù)荷載直至破壞,得到模擬地震作用的震損試件,如圖1所示。

    圖1 4個(gè)震損墻筒模型

    1.2 加固修復(fù)試件

    錯(cuò)位試件復(fù)位后,采用與初始試件一樣的普通粘土磚和較高強(qiáng)度等級(jí)的混合砂漿,對(duì)試件局部壓潰的部分進(jìn)行替換修復(fù),按照灌漿標(biāo)準(zhǔn)程序?qū)γ骈_裂縫進(jìn)行修補(bǔ),同時(shí)采用鋼圍箍對(duì)墻體加固,并對(duì)圍箍施加相當(dāng)于其20%抗拉承載力的預(yù)拉力。

    試件加固修復(fù)前后的編號(hào)如表1所示。

    表1 試件編號(hào)

    1.3 主要材料及性能

    1)燒結(jié)普通磚:MU10燒結(jié)普通磚,規(guī)格為165 mm×70 mm×30 mm。

    2)水泥砂漿:采用32.5普通硅酸鹽水泥配置混合砂漿。

    3)鋼圍箍及配件:普通碳素鋼。

    4)封縫材料:有機(jī)雙組份密封膠各項(xiàng)性能如表2所示。

    表2 密封膠力學(xué)性能

    5)灌注材料:有機(jī)雙組份灌漿劑各項(xiàng)力學(xué)性能如表3所示。

    表3 灌漿劑力學(xué)性能

    2 試驗(yàn)裝置與測(cè)試內(nèi)容

    2.1 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)的豎向荷載通過(guò)置于試件頂部的油壓千斤頂分級(jí)施加,千斤頂與試件頂部加入可以水平自由滑動(dòng)、具有足夠剛度的滑板。水平荷載則通過(guò)MTS多通道協(xié)調(diào)加載試驗(yàn)系統(tǒng)來(lái)施加,該作動(dòng)器的額定加載能力為250 k N,最大行程為±100 mm。試件加載裝置如圖2所示。

    圖2 試件加載裝置

    2.2 試驗(yàn)程序與觀測(cè)內(nèi)容

    試驗(yàn)按照《建筑抗震實(shí)驗(yàn)方法規(guī)程》(JGJ 101—96)的加載方法,墻體豎向荷載為200 k N,鋼圍箍施加20%預(yù)應(yīng)力。試驗(yàn)正式開始前,首先施加10 k N水平荷載,反復(fù)推拉2次,以檢查各儀器設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)情況。正式加載時(shí),采用逐級(jí)加荷方法,開裂前按荷載控制,每級(jí)按10 k N遞增,每級(jí)循環(huán)1次;開裂后按位移控制,每級(jí)循環(huán)3次,每級(jí)增加1Δc(墻體的開裂位移)。

    試驗(yàn)觀測(cè)內(nèi)容包括:墻面裂縫、鋼圍箍與砌體的應(yīng)變、墻體上部水平荷載的開裂與極限值、墻體頂部及底部位移。

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 試驗(yàn)現(xiàn)象和破壞形態(tài)

    試件各墻體的編號(hào)如圖3所示。對(duì)4類墻筒試件按同樣的加載制度逐個(gè)進(jìn)行試驗(yàn),記錄相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與現(xiàn)象。主要實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象如下:

    1)試件PW加載到30 k N時(shí),墻面出現(xiàn)裂縫,開裂位移為Δc=3.5 mm。轉(zhuǎn)按位移控制加載。W墻面洞口上部、洞口右下方及墻體上部左側(cè)均產(chǎn)生數(shù)條階梯型裂縫,并逐漸變寬變長(zhǎng),E墻面洞口左下方產(chǎn)生新的階梯形裂縫,與已有裂縫形成X型貫通裂縫,N墻面與S墻面均未產(chǎn)生裂縫。

    2)試件PW-S加載到20 k N時(shí),墻面出現(xiàn)裂縫,開裂位移Δc=2.5 mm,轉(zhuǎn)按位移控制加載。W墻面洞口上部及墻體上部左側(cè)均產(chǎn)生數(shù)條裂縫,E墻面右側(cè)在已有裂縫下面產(chǎn)生新的斜裂縫,并逐漸連接在一起;洞口上部未灌漿加固的部位形成了X形交叉裂縫,試件N墻面與S墻面均未產(chǎn)生裂縫。

    3)試件PW-F加載到60 k N時(shí),墻面出現(xiàn)裂縫,開裂位移為Δc=4.5 mm。轉(zhuǎn)按位移控制加載。W墻面洞口上部左側(cè)、洞口右下方產(chǎn)生階梯型斜裂縫,并逐漸變寬變長(zhǎng),同時(shí)W墻面中部右側(cè)產(chǎn)生的新的斜裂縫和已有裂縫貫通在一起,E墻面洞口左下方產(chǎn)生新的階梯型裂縫,與已有裂縫形成X型貫通裂縫,E墻面和W墻面的洞口周圍出現(xiàn)破碎和外涂料脫落狀況,兩邊的斜裂縫交叉相連試件N墻面與S墻面均未產(chǎn)生裂縫。

    4)試件PW-F-S加載到50 k N時(shí),墻面出現(xiàn)裂縫,開裂位移為Δc=4.5 mm。轉(zhuǎn)為按位移控制加載。W墻面和E墻面洞口右下方、洞口左下方均產(chǎn)生新的階梯型裂縫,與已有裂縫形成X型貫通裂縫,并逐漸變寬變長(zhǎng),試件N墻面與S墻面均未產(chǎn)生裂縫。

    圖3 各個(gè)墻面的編號(hào)

    試驗(yàn)表明,加載初期,試件卸載后殘余變形很小,處于彈性階段。與初始試件相比,加固試件的破壞形態(tài)有明顯改變。初始試件W與E墻面破壞為剪切破壞,符合一般砌體結(jié)構(gòu)破壞特征[12-15]。N與S墻面的破壞為彎曲破壞。加固試件,由于在灌漿臨近區(qū)域的墻體達(dá)到開裂應(yīng)力,在E與W墻面上部出現(xiàn)斜向主裂縫;在灌漿區(qū)域墻面未產(chǎn)生裂縫;經(jīng)過(guò)圍箍鋼筋施加預(yù)壓應(yīng)力的墻體,墻體斜裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展受到約束。

    3.2 承載力和位移

    各墻體的極限荷載和極限位移對(duì)比如表4所示。從表4可以看出,灌漿圍箍復(fù)合加固,除了使構(gòu)件的極限荷載得以提高外,還改變構(gòu)件的變形能力,加固后墻體的極限位移較未加固墻體有明顯提高。

    表4 試件的極限荷載和極限位移

    3.3 滯回曲線和骨架曲線

    加固前后各試件的滯回曲線和骨架曲線如圖4和圖5所示。

    圖4 加固前后各個(gè)試件水平荷載 位移滯回曲線

    圖5 加固前后各墻體的骨架曲線對(duì)比圖

    對(duì)比加固試件與對(duì)應(yīng)初始試件的滯回曲線可以看出,加固試件的極限荷載、極限位移均比初始試件有所提高,說(shuō)明采用灌漿圍箍復(fù)合加固墻體的整體性和承載能力均較好。

    對(duì)比加固試件與對(duì)應(yīng)初始試件的骨架曲線可知,開裂時(shí)采用灌漿圍箍復(fù)合加固后的墻體側(cè)位移角比未加固墻體略有提高,而加固后墻體的剛度退化速率比未加固墻體的低,表明加固后的墻體抗震耗能和變形能力得到提高。加固后墻體的極限荷載明顯比未加固墻體的要大,表明灌漿復(fù)合加固技術(shù)能提高墻體的極限承載能力。

    3.4 延性和耗能能力

    位移延性系數(shù)為骨架曲線上正、反兩個(gè)方向的極限位移平均值和開裂位移平均值的比值。簡(jiǎn)化公式如下:

    式中:Δ+u表示正方向的極限位移,Δ-u表示反方向的極限位移,Δ+c表示正方向的開裂位移,Δ-c表示反方向的開裂位移。按公式(1)計(jì)算加固前后墻筒試件的延性系數(shù),結(jié)果如表5所示。

    從表5可以看出,采用灌漿圍箍復(fù)合加固后的4個(gè)試件,其延性系數(shù)均比初始試件有所提高,說(shuō)明灌漿圍箍復(fù)合加固能提高震損墻體的塑性變形能力。

    表5 加固前后各墻體延性系數(shù)

    表6 滯回環(huán)面積S和等效粘滯阻尼系數(shù)he

    圖6 等效粘滯阻尼系數(shù)示意

    分析表6中的數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn):采用灌漿圍箍復(fù)合加固的試件,從開裂到極限破壞狀態(tài)過(guò)程中,其滯回環(huán)面積、能量耗散系數(shù)以及等效粘滯阻尼比系數(shù)均比初始試件有所提高,說(shuō)明灌漿圍箍復(fù)合加固能提高震損磚砌體的耗能能力。以試件PW-F和W-F為例,在極限狀態(tài)下,PW-F的滯回環(huán)面積提高非常明顯,滯回曲線趨于飽滿,說(shuō)明加固試件在卸載時(shí)殘余變形較大,吸收的能量增多,其能量耗散系數(shù)φ和等效粘滯性阻尼系數(shù)he比W-F提高了62%。

    3.5 剛度退化

    采用割線剛度分析剛度的退化,取同一個(gè)循環(huán)中正反兩個(gè)方向的荷載絕對(duì)值之和與位移絕對(duì)值之和的比值作為剛度值K i,即

    式中:Fi為第i次循環(huán)水平荷載峰值或位移峰值所對(duì)應(yīng)的荷載值;X i為第i次循環(huán)水平荷載峰值或位移峰值所對(duì)應(yīng)的位移值;K i為第i次循環(huán)的割線剛度。

    圖7 加固前后各試件剛度退化曲線

    從圖7可以看出:1)各個(gè)試件的剛度退化規(guī)律比較一致,隨著位移的增加,剛度逐漸降低,開裂后試件的剛度退化速度較快,接近最大承載力時(shí),剛度退化的幅度趨于平緩。2)加固后的試件PW-F-S和試件PW-S的初始剛度均比未加固的試件 W-S-F和試件W-S的初始剛度小,但是剛度退化比較緩慢。其原因主要是灌漿僅能修補(bǔ)部分主要裂縫,仍有很多微裂縫未得到修復(fù),同時(shí)使得裂縫中存在的砂礫等,也嚴(yán)重影響了膠結(jié)質(zhì)量。

    4 結(jié) 論

    1)采用灌漿圍箍復(fù)合加固震損古磚塔砌體墻筒,可大幅提高震損古磚塔砌體結(jié)構(gòu)的延性與耗能能力,有效改善古磚塔結(jié)構(gòu)的抗震性能。

    2)鋼圍箍的預(yù)拉力對(duì)于提高結(jié)構(gòu)承載力具有貢獻(xiàn),但是采用灌漿圍箍復(fù)合加固震損古磚塔砌體墻筒不能提高結(jié)構(gòu)整體剛度。

    3)地震作用下,灌漿加固區(qū)域由于強(qiáng)度較高不會(huì)發(fā)生破壞,結(jié)構(gòu)將發(fā)生新的破壞形態(tài)在毗鄰區(qū)域會(huì)產(chǎn)生新的破壞裂縫。這一加固方法對(duì)文物建筑是否有利,值得進(jìn)一步探討。

    4)采用特小型磚塊砌筑制作的小尺度模型與原型結(jié)構(gòu)在細(xì)觀構(gòu)造上極其相似,其破壞特征、耗能機(jī)理等與原型結(jié)構(gòu)具有相似性,可用于定性評(píng)價(jià)原型結(jié)構(gòu)震損加固后的抗震性能,若用于確定原型結(jié)構(gòu)加固后的抗震性能定量指標(biāo)尚需進(jìn)一步研究。

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    (編輯胡英奎)

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