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    大平掌銅礦露天采場滑坡體處置方法研究

    2014-03-04 03:02:06唐飛
    有色金屬(礦山部分) 2014年4期
    關(guān)鍵詞:英安巖大平凝灰?guī)r

    唐飛

    (云南思茅山水銅業(yè)有限公司,云南 普洱665000)

    大平掌銅礦露天采場位于普洱市正西方向,直線距離約40km,行政區(qū)劃隸屬思茅區(qū)思茅港鎮(zhèn),由玉溪礦業(yè)有限公司全面負責技術(shù)管理。2009年2月,該礦引進國外先進的MicroMine三維礦業(yè)軟件對大平掌銅礦露天采場進行礦體資源管理與開采研究。

    2011年初,大平掌銅礦露天采場東南部邊坡頂部出現(xiàn)了局部裂縫,裂縫寬約2cm。此情況發(fā)生后,礦山加強了對邊坡的監(jiān)測。2011年9月1日至30日變形較大,每天約16cm,之后變形速度趨緩,逐步趨于穩(wěn)定。變形破壞范圍從1 100m標高一直延續(xù)到1 330m標高,垂直高差達到230m,最遠的開裂超過設計最終境界125m,變形破壞范圍大,程度深,有的地方開裂變形超過了1m,局部出現(xiàn)了坍塌,給礦山安全生產(chǎn)造成了較大隱患。

    1 東南部采場滑坡原因分析

    1.1 東南部采場邊坡地質(zhì)概況

    采場東南部邊坡地質(zhì)巖組類型從上往下依次是第四系、風化英安巖、半風化英安巖、凝灰?guī)r、V2礦、流紋巖(如圖1)。第四系厚度20~80m,為殘坡積層,褐黃色、暗紅色。由黏土質(zhì)夾流紋巖碎塊殘坡積組成,碎塊巖石中不能見石英斑晶。英安巖常與流紋巖、粗面巖和安山巖等共生,組成巨厚的火山巖系。英安巖巖石致密堅硬,具有較好的抗壓強度,容易風化。從現(xiàn)場觀察,風化后的英安巖呈紫色,半風化的巖石介于紫色與灰色之間,其節(jié)理裂隙發(fā)育程度較風化后的英安巖低,力學強度也好。凝灰?guī)r巖層產(chǎn)狀總體平緩,傾角0°~22°,個別達到40°,巖體松軟,極易風化、水化,且局部圍巖綠簾石化、綠泥石化很強,極不穩(wěn)固,對邊坡穩(wěn)定性起控制作用。V2礦體分布在次火山巖(流紋巖)頂部角礫巖中,呈餅狀透鏡狀,形態(tài)基本規(guī)整,產(chǎn)狀總體平緩,連續(xù)分布。礦石為浸染狀、細脈浸染狀構(gòu)造,黃銅礦粒度明顯較V1礦體粗大,礦石中熱液交代現(xiàn)象明顯。具有較高的力學強度。最下部為流紋巖,灰白色或淺粉紅色。常見有流紋構(gòu)造和斑狀結(jié)構(gòu)、玻璃質(zhì)結(jié)構(gòu)、球粒結(jié)構(gòu)、霏細結(jié)構(gòu)、顯微文象結(jié)構(gòu)等。斑晶常為石英、堿性長石,有時有少量斜長石;基質(zhì)一般為致密的隱晶質(zhì)或玻璃質(zhì)。流紋巖巖石被硅質(zhì)膠結(jié),硅化強,巖石堅硬,抗剪抗壓強度高,節(jié)理裂隙不發(fā)育,風化程度低。巖石完整性較好,利于邊坡穩(wěn)定。

    上盤英安巖段斷層較發(fā)育,有兩個較大的縱斷層和較多的小斷層,其中一個縱斷層位置及走向與凝灰?guī)r一致,走向N40°W,傾向NE,傾角58°,標高1 130~1 180m,錯斷凝灰?guī)r50m[1]。另一個縱斷層走向N50°W,傾向SW,傾角52°,兩斷層之間滑坡體約341萬m3。

    1.2 滑坡體結(jié)構(gòu)面概況

    圖1 東南部邊坡剖面示意圖Fig.1 Sketch of the southeast slope profile

    地質(zhì)歷史發(fā)展過程中,在巖體內(nèi)形成的具有一定的延伸方向和長度相對較小的地質(zhì)界面或帶稱為結(jié)構(gòu)面,包括層面、不整合面、節(jié)理面、斷層、片理面等。受這些結(jié)構(gòu)面交切,使巖體形成一種獨特的割裂結(jié)構(gòu),對外力呈現(xiàn)出各向異性,巖體中存在原巖應力,結(jié)構(gòu)面可能形成不連續(xù)面,易發(fā)生應力集中。隨著結(jié)構(gòu)面間黏聚力的減弱,抗摩擦強度在水的作用下降低較大。因此,巖體完整性、強度、穩(wěn)定性及爆破塊度主要受巖體中節(jié)理裂隙分布規(guī)律及其特征的影響。

    本次采用詳細測線法調(diào)查東南部滑坡體結(jié)構(gòu)面,對于受現(xiàn)場條件限制(1 250m以上)不適用詳細測線法的平臺,采用選取有代表性的結(jié)構(gòu)面進行測量統(tǒng)計,如表1所示。

    表1 滑坡體節(jié)理裂隙調(diào)查統(tǒng)計表Table 1 Joints and fractures of landslides

    通過現(xiàn)場對結(jié)構(gòu)面的調(diào)查和測繪,采用極點等密圖法進行結(jié)構(gòu)面的統(tǒng)計分析,東南部邊坡不同巖性優(yōu)勢節(jié)理組及其產(chǎn)狀范圍見表2。

    表2 大平掌銅礦邊坡優(yōu)勢節(jié)理統(tǒng)計表Table 2 Advantage joints in the slopes of Dapingzhang open pit copper mine

    1.3 鉆孔RQD值調(diào)查分析

    采用鉆孔時取得巖芯的完整程度確定巖石質(zhì)量指標RQD[2]:

    式中:li—所取巖芯大于10cm長度的巖芯段長度,m;Lt—鉆進巖芯的總長度,m。

    根據(jù)RQD值分析東南部邊坡不同巖石性質(zhì)完整性見表3。

    1.4 巖石力學參數(shù)綜合采用值

    參考之前一些大平掌銅礦邊坡巖石力學參數(shù)的實驗研究成果[3-5],并結(jié)合東南部邊坡現(xiàn)狀及滑坡體參數(shù)的分析結(jié)果,采用工程類比的方式及工程處理,確定巖石力學參數(shù)如表4所示。

    表3 巖石質(zhì)量等級表Table 3 Rock mass rating of southeast slope

    表4 東南部邊坡巖石力學參數(shù)Table 4 Rock mechanics parameters of southeast slope

    1.5 滑坡原因分析

    造成大平掌銅礦邊坡滑坡的原因主要有兩點:1)開采至1 100m水平后,凝灰?guī)r被切斷,而凝灰?guī)r本身物理力學性質(zhì)較差,屬于軟弱層,其上部的英安巖順著凝灰?guī)r發(fā)生滑動和變形,導致牽引型滑坡;2)上部土層邊坡角較大,造成較大的邊坡下滑力(推移式滑動)。

    2 東南部采場滑坡體處置方法

    2.1 滑坡體斷層模型與滑帶參數(shù)反演

    1)滑坡體斷層模型

    通過對兩條較大縱斷層分析,推斷出兩組斷層剪切面的相交線,采用MicroMine軟件建立滑坡體斷層模型[6],如圖2所示。

    2)滑帶參數(shù)反演

    東南部邊坡滑坡體現(xiàn)處于整體暫時穩(wěn)定狀態(tài),根據(jù)相關(guān)規(guī)定[7],安全系數(shù)取1.05,結(jié)合推斷斷層剪切面相交線對滑坡主軸方向取剖面A-A′(見圖3)進行邊坡巖土體參數(shù)反演分析。根據(jù)凝灰?guī)r產(chǎn)狀和裂縫位置確定滑面位置,計算結(jié)果見表5,滑面與開采現(xiàn)狀及原露天境界設計的關(guān)系如圖3所示。

    2.2 東南部邊坡滑坡體處置方案

    根據(jù)大平掌銅礦東南部滑坡區(qū)地形地貌,滑動區(qū)域特征,為便于今后采礦工作的可持續(xù)性,制定了3種削坡減載方案治理滑坡。各方案削坡的最低標高1 200m,如表6所示。

    圖2 滑坡體斷層模型Fig.2 Fault model of the landslide

    表5 反演結(jié)果表Table 5 The inversion results

    2.3 滑坡體處置方案比較分析

    圖3 滑坡體剖面位置圖Fig.3 Sketch of landslide profile

    邊坡穩(wěn)定性影響因素有很多,比如巖體的物理力學性質(zhì)、邊坡形態(tài)結(jié)構(gòu)、地質(zhì)構(gòu)造、水文地質(zhì)條件、外力作用(包括地震和爆破)、氣候條件和風化作用等。以上這些因素能進行量化的有:1)巖體物理力學性質(zhì);2)邊坡形態(tài)結(jié)構(gòu)(臺階高度、臺階坡面角、平臺寬度和最終邊坡角);3)地震(7°、8°和9°)。采用“敏感分析法”[8]和“正交試驗設計”[9]對邊坡形態(tài)結(jié)構(gòu)(臺階高度、平臺寬度和臺階坡面角)和地震進行敏感性分析研究,確定最優(yōu)處置方案。實驗采用最終邊坡角為橫坐標,安全系數(shù)為縱坐標,建立坐標網(wǎng),如圖5、6所示,圖中一個點代表一個實驗結(jié)果。

    圖4 滑面與現(xiàn)狀邊坡及原設計境界關(guān)系圖Fig.4 Relationships of landslide surface,current slope and the original ambit

    表6 滑坡體處置方案Table 6 Disposal solutions to landslides

    圖5 最終邊坡角與安全系數(shù)關(guān)系圖(不考慮地震)Fig.5 Relationship between final slope angle and the safety factor diagram (without regard to earthquakes)

    從圖5和圖6可以看出,安全系數(shù)與最終邊坡角呈線性關(guān)系,隨著最終邊坡角的增大,安全系數(shù)降低。根據(jù)正交實驗結(jié)果分析,上述三個方案邊坡穩(wěn)定性計算結(jié)果如表7所示。

    圖6 最終邊坡角與安全系數(shù)關(guān)系圖(地震烈度8°)Fig.6 Relationship between final slope angle and the safety factor diagram(seismic intensity of 8°)

    分析結(jié)果表明,最小安全系數(shù)的潛滑面主要存在于1 200m標高以上滑坡體中,1 200m標高以下,邊坡局部雖有失穩(wěn)的可能,但開采到最終境界后整體穩(wěn)定。從安全角度來講,在不考慮地震的情況下,方案A、B、C都是可行的。當考慮8°地震時,只有方案B基本可行,但是剝離量及征地面積與方案A相比有所增加。綜合考慮本礦山所處地理位置、地震記錄及礦山生產(chǎn)經(jīng)營的需要,決定采用方案B對大平掌礦東南部滑坡體進行治理。

    表7 邊坡穩(wěn)定性計算結(jié)果Table 7 Calculation results of slope stability

    2.4 滑坡體處置實施效果

    根據(jù)最優(yōu)方案B所確定的參數(shù),削坡減載后剖面見圖7。

    圖7 最優(yōu)方案的剖面圖Fig.7 Profile of the optimal solution

    從圖7可以看出,山體中的凝灰?guī)r產(chǎn)狀傾角較小或呈反傾狀,相對來說,對邊坡穩(wěn)定性影響較小,邊坡卸載以后,減小了下滑力,邊坡穩(wěn)定性提高?,F(xiàn)狀邊坡所處位置下部凝灰?guī)r傾角較大,呈順坡,上部邊坡角較大,下滑力較大,造成邊坡失穩(wěn)。在今后采礦過程中,需對凝灰?guī)r上部邊坡進行放緩處理,減小下滑力,提高邊坡穩(wěn)定性。

    3 結(jié)論

    1)采場東南部邊坡出現(xiàn)的破壞為滑坡破壞,從滑坡的各種現(xiàn)象分析認為,該滑坡應引起高度重視。

    2)從力學機理看,該滑坡屬于混合式滑坡,主要是由于開采至1 100m平臺后,本身物理力學性質(zhì)較差,屬于軟弱層的凝灰?guī)r被切斷,其上部的英安巖順著凝灰?guī)r發(fā)生滑動和變形,導致牽引型滑坡。此外上部土層邊坡角較大,造成較大的邊坡下滑力(推移式滑動)。在上述兩種作用機制下造成該邊坡失穩(wěn)破壞,產(chǎn)生滑坡。

    3)滑坡體目前處于穩(wěn)定狀態(tài),由于凝灰?guī)r厚度小且薄,巖層傾角為緩傾斜,在上部巨大下滑力作用下,該滑動層位被擠壓形成上部風化英安巖與流紋巖接觸,滑坡體處于相對穩(wěn)定狀態(tài),但上部土層在雨水及重力作用下,會進一步發(fā)生變形和破壞,進而對下部邊坡的穩(wěn)定造成影響,所以應盡快進行邊坡治理。

    4)雨水滲透、人為坡腳開挖以及大爆破等因數(shù)對邊坡穩(wěn)定性起很大作用,在施工過程中須完善防排水系統(tǒng)、加強技術(shù)管理、控制藥量或采取光面爆破等措施減小對邊坡的破壞。

    5)采用削坡減載方案對滑坡進行治理,削坡最低標高為1 200m,具體臺階結(jié)構(gòu)參數(shù)如下:臺階高度10m,臺階坡面角40°,平臺寬度8m,最終邊坡角25.3°。

    6)根據(jù)采場設計、現(xiàn)狀及國家規(guī)范的要求,東南邊坡滑坡范圍內(nèi)布置15~20個監(jiān)測點,雨季觀測周期為一天一次,旱季觀測周期為一星期一次。監(jiān)測內(nèi)容包括滑坡范圍內(nèi)的平面位移監(jiān)測及沉降監(jiān)測、裂縫觀測、采坑涌水監(jiān)測。為了確保上部作業(yè)和采坑作業(yè)的安全,須重點加強對1 100m水平、1 150 m水平、1 275m水平和坑底涌水點的監(jiān)測。

    [1] 任志丹,呂力行.某露天銅礦采場滑坡因素分析及治理方案[J].價值工程,2014(2):33-34.

    [2] 劉佑榮,唐輝明.巖體力學[M].北京:化學工業(yè)出版社,2010.

    [3] 陳贊成.跑馬坪礦采空區(qū)穩(wěn)定性分析及處理措施研究[D].昆明:昆明理工大學,2006.

    [4] 劉 讓.大紅山銅礦礦柱回采技術(shù)研究[D].昆明:昆明理工大學,2010.

    [5] 吳玉蘭.老廠錫礦13-2-3~#礦體回采順序優(yōu)化研究[D].昆明:昆明理工大學,2006.

    [6] 李 躍,楊永生,毛權(quán)生,等.基于三維地質(zhì)模型的排土場邊坡整體穩(wěn)定性探究[J].巖土力學,2013(增刊1):533-539.

    [7] 中國人民共和國國土資源部.DZ/T 0218-2006滑坡防治工程勘查規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2006.

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