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    排土場物料抗剪強度參數(shù)反演分析應用研究

    2014-03-04 01:36:08王新巖周漢民
    中國礦業(yè) 2014年1期
    關鍵詞:分析

    王新巖,周漢民,崔 旋,蘇 軍

    (北京礦冶研究總院,北京102600)

    目前全國有5萬多座露天礦[1],而排土場對一個大型礦山可達數(shù)億立方米,堆置高度可達200多米。一旦發(fā)生滑坡、泥石流等災害將給人民生命財產(chǎn)安全造成重大損失。排土場是露天礦山開采時表層剝離廢石堆積而成的人工邊坡,因此其具備了區(qū)別于一般土質邊坡的特征:采用自上而下的排廢過程使堆積物料粒度具明顯的分選性。其總體規(guī)律表現(xiàn)為:其粒徑塊度由上而下逐漸增大,總的趨向是小塊集中在上部,大塊在下部,中間部分各種塊度參差不齊,但以中等塊度居多在排土場穩(wěn)定性分析過程中,排土場堆積體的強度參數(shù)是邊坡穩(wěn)定性計算分析中一個至關重要的因素,而不同的粒徑組成是散體材料強度參數(shù)的主要影響因素。正是由于排土場的這一特性使得排土場散體強度參數(shù)的合理取值成為了困擾巖土工程界的難題。

    為合理確定排土場物料參數(shù),廣大科技工作者、工程技術人員進行了大量的研究[2-4]。翁厚洋等對粗粒料縮尺效應研究后指出[5]:由于縮尺后試料級配與原級配不同,導致不同縮尺方法縮尺后的試料級配和密度也不同。所以,即使試驗條件相同,也會使試驗結果出現(xiàn)較大差異。王永博等[6-7]研究了某排土場大規(guī)模滑坡的原因和破壞模式,對滑帶土的力學參數(shù)進行了反演分析并進行了有限元計算,結果表明:該排土場處于暫時穩(wěn)定階段。反演計算以排土場的現(xiàn)場觀測信息為基礎,反算排土場物料物理力學參數(shù),為計算排土場物料物理力學參數(shù)提供了有效手段?;谝酝芯康幕A上,本文以某礦山排土場所存在的一個現(xiàn)狀臨界滑坡體為依托,采用參數(shù)反演方法驗算該礦山排土場物料綜合抗剪強度,從而為其邊坡穩(wěn)定性提供準確的計算參數(shù)。

    1 工程背景

    某礦山排土場位于廣東省境內,地形屬嶺南中低山地,海拔標高300.00~1020.41m,山系呈南北走向,北高南低。排土采用汽車運輸,推土機排棄,單臺階排棄,排土高度約257m,屬于典型的山坡型高臺階排土場。其中,人工填土由采礦區(qū)廢石夾礫質粉土和含礫粉質粘土組成,結構松散,滲透系數(shù)高。場區(qū)屬潮濕多雨亞熱帶氣候,地表水系發(fā)育,具山間溪河特點,水量變化幅度大。在降雨因素誘發(fā)下頂端前緣出現(xiàn)沿縱線基本貫通的裂縫,裂縫帶寬在幾厘米至十幾厘米不等,如圖1,該邊坡處于臨界狀態(tài),亟待開展相關研究及治理措施。本文以此臨界失穩(wěn)狀態(tài)滑坡體為依托,反演分析計算排土物料綜合參數(shù),為后續(xù)展開治理工作提供依據(jù)。物料分區(qū)自上而下依次為:排土物料、沖積層和基巖,物理力學參數(shù)如表1所示。

    表1 計算基本參數(shù)

    圖1 排土場裂縫

    2 參數(shù)反演分析方法

    2.1 反演狀態(tài)的確定

    反演狀態(tài)的確定[9]與形成該狀態(tài)的荷載條件、計算邊界及穩(wěn)定評價指標等有關。滑坡周邊無地表水系,滑坡內地下水主要由后緣基巖裂隙水及降水補給。由于土體內裂隙極其發(fā)育,結構破碎程度很高,透水性很強,大氣降雨相當一部分將直接滲入第四系松散層,滑體內地下水位的升高將增大滑體的下滑力、降低土體的抗剪強度,進而誘發(fā)滑坡,因此,可以認為,如滑坡區(qū)遭遇長久降雨過程,會使滑坡體內地下水位升高,使滑坡處于復活狀態(tài)。本文以此狀態(tài)作為反演分析的計算狀態(tài),選取臨界狀態(tài)剖面建立計算模型如圖2。

    圖2 計算基本模型

    依據(jù)現(xiàn)場調研結果:該礦山排土場邊坡后部有明顯的沿橫向貫通的裂縫,且裂縫寬度較寬,但邊坡尚未出現(xiàn)較大規(guī)模的位移變化;參照專著《滑坡分析與防治》中各類型滑坡在不同發(fā)育階段的安全系數(shù)推薦值(見表2),可得:該排土場正處于蠕動擠壓狀態(tài),邊坡穩(wěn)定系數(shù)約為1.01~1.05,為偏于安全考慮,反演分析計算過程中的安全系數(shù)取為1.00。

    表2 滑坡不同發(fā)育階段的穩(wěn)定系數(shù)

    2.2 反演的基本路線

    邊坡反演就是先根據(jù)確定的邊界條件和特定工況狀態(tài)下的穩(wěn)定狀態(tài)評估指標建立數(shù)學模型,然后利用此模型反演邊坡土體的計算參數(shù)c,φ值。本文基于剛體極限平衡法的排土場邊坡抗剪參數(shù)反演分析步驟可概括如下。①通過對某礦山排土場邊坡臨界失穩(wěn)狀態(tài)進行評判,確定該邊坡的穩(wěn)定系數(shù)為1.00,從而建立了反分析的基本模型。②基于SEEP軟件確定該礦山排土場的飽和非飽和滲流場。③在飽和非飽和滲流場的基礎上,利用基本模型,基于SLOPE軟件并對邊坡潛在滑動面值不斷變化條件下的安全系數(shù)進行計算。假定為邊坡潛在滑動面勘察資料推薦粘聚力最小值,為邊坡潛在滑動面勘察資料推薦最大值,則潛在滑動面凝聚力值在C=(10,40)kPa之間取值。與之相似,潛在滑動面內摩擦角值則在φ=(20°,40°)之間取值。④求出在二維空間中的每一個所對應的安全系數(shù),并作出曲線。將分析邊坡穩(wěn)定性狀態(tài)所確定的安全系數(shù)作為縱坐標畫水平線,水平線與曲線的交點所對應的即為該剖面滑帶上抗剪強度參數(shù)可能值。

    3 參數(shù)反演計算分析

    本文中參數(shù)反演工作主要借助GEOSTUDIO軟件來實現(xiàn)。首先,基于SEEP軟件計算該排土場因降雨導致地下水位抬升的邊坡滲流場,并在此基礎上利用SLOPE軟件中多次重復計算現(xiàn)狀排土場邊坡的安全系數(shù),從中選取邊坡安全系數(shù)為1.00的算例并結合工程實際狀況進行對比分析,從中選出反演參數(shù)最優(yōu)解。排土物料參數(shù)反演范圍為:C值范圍為(10,40)kPa,φ值范圍為(20°,40°)。

    依照確定的反演路線,計算各個內摩擦角及粘聚力組合所對應的的邊坡安全系數(shù),匯總如圖3~圖5所示。

    圖3 安全系數(shù)小于1.0的參數(shù)組合

    圖4 安全系數(shù)大于1.0的參數(shù)組合

    圖5 不同內摩擦角與粘聚力變化時的安全系數(shù)(φ=30~35°)

    從圖3、圖4中可以看出:當φ≤29°時,在給定范圍內的粘聚力變動,排土場邊坡安全系數(shù)均遠小于1.0;當φ≥36°時,給定范圍內的粘聚力變動,排土場邊坡安全系數(shù)則遠大于1.0,均不滿足邊坡現(xiàn)狀工況;在某礦山排土場現(xiàn)狀堆積情況下(坡度、堆載高度),原先確定的內摩擦角反演范圍(20°,40°)較大,可進一步確定縮小至[30°,35°]之間。

    圖5為內摩擦角縮小區(qū)間內[30°,35°],單個內摩擦角下對應于不同粘聚力變化情況下時的邊坡安全系數(shù)變化曲線。結合圖分析可得:①隨著粘聚力的增大,邊坡安全系數(shù)呈緩慢增大的趨勢;②由Morgenstern-price、Ordinary、Bishop等多種方法所計算出的邊坡安全系數(shù)變化規(guī)律一致,且數(shù)值相差不大;③同Morgenstern-price相比,由Janbu法計算出的邊坡安全系數(shù)偏小,其原因在于力的平衡條件對條間剪力敏感,而簡化Janbu法忽略了土條間的剪力;由Bishop法計算出的邊坡安全系數(shù)相比Morgenstern-price法來言則略微偏大,其原因則在于Bishop法僅考慮了力矩的平衡,而力矩安全系數(shù)對條間力則并不敏感。

    4 參數(shù)反演計算結果

    該排土場臨界失穩(wěn)狀態(tài)邊坡安全系數(shù)約為1.0,將對應內摩擦角區(qū)間內[30°,35°]Morgensternprice反演出安全系數(shù)結果依次提取,從中選取安全系數(shù)為1.0的c,φ值組合,匯總如表3所示。

    表3 安全系數(shù)約為1.0的抗剪參數(shù)組合

    將各c,φ組合描點連線如圖6所示。從圖6中可以看出:對應于安全系數(shù)為1.0的抗剪參數(shù)組合近似呈線性變化,內摩擦角變動較粘聚力來言對安全系數(shù)結果影響較大;該擬合直線的公式見下式。

    y=-3.59x+145.84(30≤x≤35)

    圖6 粘聚力與內摩擦角對應關系曲線

    基于以上反演結果,該礦山排土場物料綜合抗剪參數(shù)綜合值可能為該擬合直線上一點;考慮到排土物料為松散堆積體,結合相關工程經(jīng)驗,根據(jù)反演計算結果分析推測:該礦山排土物料粘聚力c=20kPa,內摩擦角φ=35°。

    5 結論

    1)本文以某礦山排土場所出現(xiàn)的臨界滑坡體為依托,確定反演路線,計算多參數(shù)組合下排土場邊坡安全系數(shù),從中選取綜合抗剪參數(shù)最優(yōu)解,確定出該排土物料抗剪參數(shù)為粘聚力c=20kPa,內摩擦角φ=35°。

    2)由反演分析確定的抗剪強度為排土物料整體的綜合抗剪強度,該方法忽略了物料不均勻性的影響,所得參數(shù)具有良好的工程適用性。

    3)反分析得到的滑帶土c,φ值與臨界狀態(tài)的滑坡體賦存條件相對應,在其他工況分析設計時,反演分析的臨界狀態(tài)會有所不同,因此參數(shù)值應根據(jù)經(jīng)驗及工程類比結果進行折減。

    [1] 曹陽,黎劍華,顏榮貴,等.超高臺階排土場建設決策研究與實踐[J].巖石力學與工程學報,2002,21(12):1858-1862.

    [2] 姜景山,程展林,劉漢龍,等.粗粒土二維模型試驗的組構分析[J].巖土工程學報,2009,31(5):811-816.

    [3] 程展林,丁紅順,吳良平.粗粒土試驗研究[J].巖土工程學報,2007,29(8):1152-1158.

    [4] 徐文杰,胡瑞林,岳中琦,等.基于數(shù)字圖像分析及大型直剪試驗的土石混合體塊石含量與抗剪強度關系研究[J].巖石力學與工程學報,2008,27(5):996-1007.

    [5] 翁厚洋,朱俊高,余挺,等.粗粒料縮尺效應研究現(xiàn)狀與趨勢[J].河海大學學報(自然科學版),2009,37(4):425-29.

    [6] 王永博,蔣福興,陳殿強.本鋼某礦排土場邊坡穩(wěn)定性分析[J].黑龍江科技學院學報,2004,14(1):52-54.

    [7] 王永博,陳殿強.本鋼某礦排土場邊坡穩(wěn)定性有限元分析[J].黑龍江科技學院學報,2004,14(4):230-232.

    [8] 陳駿峰.降雨型堆積層滑坡抗剪強度參數(shù)反演分析[J].華中科技大學學報,2008,12(25):249-252.

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