地鐵盾構(gòu)隧道施工對(duì)地層擾動(dòng)的影響因素分析

方 勇，楊 斌，楊志浩，符亞鵬

(西南交通大學(xué) 交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610031)

0 引 言

在修建城市地鐵區(qū)間隧道工程中，相對(duì)于其它施工方法而言，盾構(gòu)工法具有對(duì)周?chē)h(huán)境影響小、施工安全快速等優(yōu)點(diǎn)，目前已成為我國(guó)城市地鐵建設(shè)的主流施工方法。盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)不可避免地會(huì)對(duì)周?chē)貙赢a(chǎn)生擾動(dòng)，其中盾構(gòu)自身的施工過(guò)程參數(shù)是引起地層擾動(dòng)的重要因素，這些施工過(guò)程參數(shù)包括掘削面支護(hù)壓力、盾構(gòu)機(jī)超挖量、盾尾注漿壓力以及注漿的時(shí)間等。盾構(gòu)施工引起的地層擾動(dòng)一方面在地表引起不均勻沉降，另一方面直接引起地下近接結(jié)構(gòu)物的變位，當(dāng)變位不均勻時(shí)還會(huì)產(chǎn)生附加應(yīng)力。通過(guò)合理地控制施工參數(shù)，可以有效地防止土壓平衡式盾構(gòu)施工過(guò)程中過(guò)大的地層變位，有利于盾構(gòu)機(jī)的順利掘進(jìn)和確保既有地下結(jié)構(gòu)物的正常使用。

盾構(gòu)施工對(duì)地層的擾動(dòng)主要包括地層位移、應(yīng)力及結(jié)構(gòu)承受水壓壓力的改變等方面。鄭宜楓，等[1]針對(duì)大型泥水盾構(gòu)研究了不同施工工況條件下周?chē)馏w的土壓力、水壓力和土體位移等參數(shù)的變化過(guò)程,分析了軟土地區(qū)盾構(gòu)施工對(duì)周?chē)馏w的影響規(guī)律。袁大軍，等[2]研究了大型泥水盾構(gòu)掘進(jìn)各階段對(duì)土體的擾動(dòng)機(jī)制、擾動(dòng)規(guī)律、影響范圍以及影響程度。杜進(jìn)祿，等[3]研究了泥水盾構(gòu)在推進(jìn)過(guò)程中隧道周?chē)馏w分層沉降及水平位移在時(shí)間和空間上的擾動(dòng)規(guī)律。

盾構(gòu)施工對(duì)地層擾動(dòng)的分析方法主要包括現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、數(shù)值模擬、室內(nèi)試驗(yàn)及理論分析等。酈亮[4]采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法研究了卵石地層盾構(gòu)施工對(duì)周?chē)臄_動(dòng)情況；徐永福，等[5-6]和易宏偉，等[7]分別采用現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、室內(nèi)試驗(yàn)及理論分析等方法研究了盾構(gòu)施工對(duì)周?chē)貙拥臄_動(dòng)機(jī)制、應(yīng)力狀態(tài)變化情況以及地層力學(xué)性質(zhì)的影響。在復(fù)雜地質(zhì)條件下或近接建筑物進(jìn)行盾構(gòu)施工時(shí)，主要開(kāi)展了盾構(gòu)施工信息化、對(duì)地層擾動(dòng)的開(kāi)展標(biāo)準(zhǔn)、減小擾動(dòng)的施工控制措施等進(jìn)行了研究，以減小對(duì)地層的擾動(dòng)和環(huán)境的影響[8-9]。

筆者通過(guò)對(duì)土壓平衡式盾構(gòu)掘進(jìn)的全過(guò)程數(shù)值模擬，來(lái)研究地層擾動(dòng)對(duì)盾構(gòu)施工參數(shù)的敏感性，以及在不同擾動(dòng)程度下管片結(jié)構(gòu)的荷載、結(jié)構(gòu)的軸力和彎矩的改變。

1 數(shù)值模型

1.1 模型的建立

建立盾構(gòu)掘進(jìn)模擬的地層模型見(jiàn)圖1。其中隧道外徑為D=6 m，埋深為H=2D，模型長(zhǎng)78 m，高43 m，寬36.5 m。在縱向上，為了開(kāi)挖的方便，每隔1.5 m(管片幅寬)劃分一個(gè)網(wǎng)格，共18 928個(gè)單元和20 882個(gè)結(jié)點(diǎn)。計(jì)算中地層和管片的材料參數(shù)見(jiàn)表1，其中管片由于是采用螺栓連接的拼裝結(jié)構(gòu)，在模型中采用均值體模擬是需乘以一剛度折減系數(shù)，模型中該折減系數(shù)取為0.8。屈服準(zhǔn)則采用摩爾-庫(kù)侖準(zhǔn)則。

圖1 地層模型Fig.1 Strata model表1 模型中的材料參數(shù) Table 1 Material parameters in the model

名稱(chēng)密度/(kg·m-3)黏聚力/kPa內(nèi)摩擦角/(°)彈性模量/MPa泊松比表層填土1700101020.39粉質(zhì)黏土1960201850.36中砂220035150.35砂卵石230045450.33中風(fēng)化泥巖230070050650.29注漿層22002100.20管片2700276000.20

1.2 盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程模擬

在FLAC3D程序中，通常采用空單元法和剛度遷移法來(lái)實(shí)現(xiàn)盾構(gòu)的掘進(jìn)過(guò)程模擬。而在文中盾構(gòu)掘進(jìn)全過(guò)程的三維數(shù)值模擬中，大部分重要環(huán)節(jié)將被考慮，以盡可能的模擬出盾構(gòu)施工對(duì)地層的擾動(dòng)，這些環(huán)節(jié)包括：

1)盾構(gòu)機(jī)的模擬：盾構(gòu)機(jī)在隧道開(kāi)挖過(guò)程中起到的作用主要包括掘削面支護(hù)壓力平衡、盾構(gòu)機(jī)殼體剛性支護(hù)、超挖以及推進(jìn)反力影響等。

2)盾尾空隙的模擬：盾尾空隙是引起周?chē)貙右苿?dòng)的主要因素，對(duì)盾尾空隙的模擬包括臨空面的產(chǎn)生、漿液的注入、漿液壓力的耗散與硬化等。

3)管片與注漿層的模擬：管片襯砌在注漿層硬化后產(chǎn)生支護(hù)作用，并考慮注漿層硬化的時(shí)效特性[10-11]。

4)后方臺(tái)車(chē)荷載。

土壓平衡式盾構(gòu)掘進(jìn)模擬的基本過(guò)程如圖2。

圖2 盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程模擬示意Fig.2 Simulation schematic diagram of shield excavation process

2 施工參數(shù)敏感性分析

2.1 掘削面支護(hù)壓力

掘削面的支護(hù)壓力主要是用于平衡掘削面前方的水土壓力。何川，等[12]進(jìn)行的室內(nèi)模型試驗(yàn)也表明，盾構(gòu)掘削面頂推力對(duì)地表移動(dòng)、臨近結(jié)構(gòu)物變位等均有顯著影響。若支護(hù)壓力太大，會(huì)引起前方土體的隆起；若支護(hù)壓力太小，則會(huì)引起掘削面坍塌。因而，將掘削面的支護(hù)壓力控制在一個(gè)合理的范圍內(nèi)，有利于盾構(gòu)機(jī)的順利掘進(jìn)。在穩(wěn)定性較差的松軟地層中，支護(hù)壓力的大小與掘削面變形息息相關(guān)，對(duì)支護(hù)壓力的控制顯得尤為重要。在保持其它參數(shù)不變的條件下，分別取掘削面支護(hù)壓力為0.30，0.20，0.10 MPa進(jìn)行計(jì)算。3種工況下，地表沉隆隨掘進(jìn)步的變化如圖3(a)。由圖3(a)可以看出，盾尾通過(guò)前，掘削面支護(hù)壓力對(duì)地層的影響較大：支護(hù)壓力越大，地表隆起的量值及分布范圍也越大，盾尾通過(guò)后，地表的沉降受掘削面支護(hù)壓力的影響較小，最大沉降量也基本相同。盾構(gòu)隧道貫通后，管片結(jié)構(gòu)最終受力情況如圖3(b)、(c)、(d)。由圖3(b)、(c)可以看出，支護(hù)壓力為0.20和0.10 MPa的工況，兩者計(jì)算結(jié)果相近，而支護(hù)壓力為0.30 MPa時(shí)，管片結(jié)構(gòu)受到的徑向土壓、軸力及最大正、負(fù)彎矩都具有明顯增加。故當(dāng)超過(guò)平衡壓力后，增大支護(hù)壓力將引起最終管片結(jié)構(gòu)的受力增加，而當(dāng)支護(hù)壓力在一個(gè)合適的范圍內(nèi)時(shí)，改變支護(hù)壓力幾乎不對(duì)管片結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生影響。

圖3 掘削面支護(hù)壓力的影響Fig.3 The influence of cutting face support pressure

2.2 盾構(gòu)機(jī)超挖量

在實(shí)際工程中，盾構(gòu)機(jī)通常都存在一定的超挖量，該超挖量主要由刀盤(pán)的超挖量和盾構(gòu)機(jī)殼體的楔型量?jī)刹糠謽?gòu)成，如圖4。通過(guò)超挖可以達(dá)到下面兩個(gè)目的：減小盾構(gòu)機(jī)摩擦阻力和方便轉(zhuǎn)彎。由于該楔型量的存在，雖然盾構(gòu)機(jī)殼體剛度很大，但隨著盾構(gòu)機(jī)的推進(jìn)，周?chē)馏w同樣會(huì)向內(nèi)移動(dòng)，產(chǎn)生正的地層損失。

圖4 盾構(gòu)機(jī)超挖的構(gòu)成Fig.4 The composition of over excavation of shield machine

宋二祥[13]中采用理論分析與數(shù)值計(jì)算相結(jié)合進(jìn)行的研究表明，盾構(gòu)超挖將引起隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)力減小。在保持其它條件不變的情況下，分別取超挖量為1.0，1.5，2.0 cm進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖5。

圖5 盾構(gòu)機(jī)超挖量的影響Fig.5 The influence of over excavation of shield machine

從地表沉降的動(dòng)態(tài)變化曲線(xiàn)〔圖5(a)〕可以看出，在盾構(gòu)機(jī)到達(dá)之前，不同超挖量下的地表隆起基本相同，或者說(shuō)盾構(gòu)機(jī)前方地表的隆起基本不受超挖量的影響，這與前面掘削面支護(hù)壓力的影響是不同的。當(dāng)盾構(gòu)機(jī)通過(guò)過(guò)程中，不同超挖量對(duì)地表沉降的影響便體現(xiàn)出來(lái)，即超挖量越大，地表沉降越大，這種影響一直持續(xù)到隧道完全貫通后。表2顯示了地表最大沉降與盾構(gòu)機(jī)超挖量之間的關(guān)系。若從單位超挖量對(duì)最大沉降的貢獻(xiàn)量值上看，超挖量小時(shí)比超挖量大時(shí)要大得多。這也從側(cè)面說(shuō)明了由于地層損失引起的地層早期變形速率是最大的，隨著時(shí)間的推移，地層變形速率逐漸減小，并最終收斂(地層較好時(shí))。

表2 不同超挖量下的地表最大沉降 Table 2 Largest surface subsidence with different over excavation volume

以超挖1.0 cm和超挖2.0 cm兩種工況為例，計(jì)算結(jié)果表明，管片受到的徑向土壓力，前者比后者增大了23%(頂部)、15.7%(側(cè)部)和16.6%(底部)；管片軸力增大了20.6%(頂部)、17.7%(側(cè)部)和15.2%(底部)；管片彎矩增大了24.9%(負(fù)彎矩)和26.7%(正彎矩)。各種工況下，管片結(jié)構(gòu)的受力如圖5(b)～圖5(d)?？梢钥闯?，減小超挖將引起管片徑向土壓力及軸力在管片結(jié)構(gòu)整個(gè)范圍內(nèi)都增加，管片彎矩則體現(xiàn)為最大正負(fù)彎矩的增加。而且從增加的量值上看，隨著超挖的減小，單位超挖量引起的結(jié)構(gòu)受力改變量也隨之減小。管片受到的徑向土壓力、管片軸力和彎矩增加，說(shuō)明了地層的應(yīng)力或位移釋放率減小。故減小盾構(gòu)機(jī)超挖量可以減小地層的應(yīng)力或位移釋放率，進(jìn)而增大管片結(jié)構(gòu)的受力。

2.3 盾尾注漿壓力

由于盾尾空隙的存在，管片脫環(huán)后周?chē)貙訒?huì)出現(xiàn)一個(gè)臨空面，使得地層向內(nèi)移動(dòng)。盾尾注漿的目的就是填充盾尾空隙、阻止地層移動(dòng)。盾尾注漿的方式有多種，目前施工中的盾尾注漿主要采用同步注漿方式。孫闖，等[14]的研究表明：注漿壓力過(guò)小，會(huì)導(dǎo)致地表沉降量過(guò)大；注漿壓力過(guò)大，地表會(huì)產(chǎn)生隆起。本次數(shù)值模擬中通過(guò)向臨空面施加法向壓力來(lái)模擬漿液對(duì)地層壁面的支撐作用，在保持其它條件不變的情況下，分別取盾尾注漿壓力為0.05，0.15，0.25 MPa進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖6。從地表的沉降曲線(xiàn)可以看出，在盾構(gòu)機(jī)到達(dá)之前以及盾構(gòu)機(jī)通過(guò)時(shí)，地表的沉隆基本上與盾尾注漿壓力無(wú)關(guān)，當(dāng)盾構(gòu)機(jī)通過(guò)后，不同注漿壓力引起的地表沉降差異開(kāi)始體現(xiàn)出來(lái)，而且這種差異隨著盾構(gòu)機(jī)的推進(jìn)一直存在，直到隧道完全貫通。由于注漿壓力的支撐作用，地層向隧道內(nèi)的擠入以及地表沉降等也就得到了控制，故注漿壓力越大，地表的沉降也就越小。注漿壓力與地表最大沉降之間基本上呈線(xiàn)性關(guān)系，如表3。

圖6 盾尾注漿壓力的影響Fig.6 The influence of shield tail grouting pressure表3 不同注漿壓力下的地表最大沉降 Table 3 Largest surface subsidence with different grouting pressure

盾尾注漿壓力/MPa0.050.150.25最大沉降/mm15.8014.4413.13

地表位移越小，說(shuō)明隧道開(kāi)挖引起的應(yīng)力釋放率或位移釋放率也越小，因而增加盾尾注漿壓力可以在一定程度上減小應(yīng)力或位移釋放率。但隨著應(yīng)力或位移釋放率的減小，管片結(jié)構(gòu)受到的徑向土壓力以及管片內(nèi)力必然增大。各種工況下，管片結(jié)構(gòu)的受力如圖6(b)～(d)，可見(jiàn)增加注漿壓力的雖然在一定程度上減小了地表沉降，但卻引起管片結(jié)構(gòu)的徑向土壓力和管片軸力大幅度增加。與管片徑向土壓和管片軸力不同，管片彎矩受注漿壓力的影響較小，而且隨著注漿壓力的增加，管片彎矩還得到了一定的降低。

2.4 盾尾注漿時(shí)間

盾尾注漿的目的在于有效的填充盾尾空隙，抑制地層移動(dòng)。山崎広宣，等[15]認(rèn)為，盾尾注漿時(shí)間對(duì)地表沉降產(chǎn)生影響。盾尾注漿的最佳注入時(shí)期，應(yīng)在盾構(gòu)推進(jìn)的同時(shí)進(jìn)行注入(同步注漿)或者推進(jìn)后立即注入(及時(shí)注漿)。地層的土質(zhì)條件是確定注入時(shí)間的先決條件，對(duì)于易坍塌的松軟地層而言，必須在盾尾空隙產(chǎn)生的同時(shí)對(duì)其進(jìn)行背后注漿，若盾構(gòu)機(jī)所在地層土質(zhì)堅(jiān)硬，自穩(wěn)能力較強(qiáng)，盾尾空隙產(chǎn)生后地層能夠較長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定，并不一定非得在產(chǎn)生盾尾空隙的同時(shí)進(jìn)行背后注漿。可見(jiàn)，盾尾注漿的時(shí)間決定了脫環(huán)后地層臨空面的存在時(shí)間，因而對(duì)地層的移動(dòng)具有一定影響。數(shù)值模擬中同樣采用不同的臨空面存在時(shí)間來(lái)模擬不同的盾尾注漿時(shí)間。由于具體的注漿時(shí)間難以明確界定，故模擬中僅采用“很及時(shí)”、“及時(shí)”與“不及時(shí)”來(lái)粗略地表達(dá)注漿時(shí)間的早晚。比較的基準(zhǔn)工況為“及時(shí)”注漿，模擬中分別對(duì)“很及時(shí)”和“不及時(shí)”兩種工況進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖7。從地表沉降曲線(xiàn)來(lái)看，盾尾注漿的時(shí)間仍然只影響盾構(gòu)機(jī)通過(guò)后的地表沉降，盾尾注漿越晚，地層臨空面的存在時(shí)間越長(zhǎng)，地表沉降也就越大，如表4。

圖7 盾尾注漿時(shí)間的影響Fig.7 The influence of shield tail grouting time表4 不同注漿時(shí)間下的地表最大沉降 Table 4 Largest surface subsidence with different grouting time

注漿時(shí)間很及時(shí)及時(shí)不及時(shí)最大沉降/mm13.9714.4415.46

盾尾注漿的早晚也影響盾構(gòu)隧道開(kāi)挖后的應(yīng)力釋放率，注漿越早，地層臨空面存在時(shí)間越短，地層的位移或應(yīng)力釋放率也就越小，反之越大。故注漿也必然影響到管片結(jié)構(gòu)的受力，如圖7(b)～(d)?？梢钥闯觯芷系膹较蛲翂杭肮芷S力受注漿時(shí)間的影響較小，而管片彎矩受注漿時(shí)間的影響較大。比較注漿“很及時(shí)”和“及時(shí)”兩種工況，管片受到的徑向土壓，前者比后者增大了8.0%(頂部)、0.7%(側(cè)部)和4.7%(底部)；管片軸力增大了6.3%(頂部)、3.6%(側(cè)部)和1.5%(底部)；管片彎矩增大了15.3%(負(fù)彎矩)和16.0%(正彎矩)。

3 結(jié) 論

通過(guò)土壓平衡式盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程的數(shù)值模擬，可以得出如下結(jié)論：

1)掘削面支護(hù)壓力是掘削面前方地表沉隆的主要因素，支護(hù)壓力越大，地表隆起越大。當(dāng)支護(hù)壓力在一個(gè)合適的范圍內(nèi)時(shí)，改變支護(hù)壓力幾乎不對(duì)管片結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生影響，但當(dāng)支護(hù)壓力超過(guò)平衡壓力后，增大支護(hù)壓力將引起最終管片結(jié)構(gòu)的受力增加。

2)盾構(gòu)機(jī)超挖量、注漿壓力及注漿時(shí)間等對(duì)地層位移、結(jié)構(gòu)荷載及內(nèi)力均具有較大影響。超挖量越大，地表沉降越大，同時(shí)開(kāi)挖引起的應(yīng)力釋放率越大，并使得管片結(jié)構(gòu)的徑向壓力、軸力和最大正負(fù)彎矩均減小。增加注漿壓力可在一定程度上減小地表沉降，但卻引起管片結(jié)構(gòu)的徑向土壓力和管片軸力大幅度增加，且增加了封頂塊剪壞的危險(xiǎn)。注漿越早，地層的位移或應(yīng)力釋放率也就越小，管片受力越大，反之位移和應(yīng)力釋放率較大，管片受力變小。

[1] 鄭宜楓，丁志誠(chéng)，戴仕敏.超大直徑盾構(gòu)推進(jìn)引起周?chē)馏w變形和土水壓力變化分析[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2006,2(8):1349-1353.Zheng Yifeng,Ding Zhicheng,Dai Shimin.An analysis of surrounding ground deformation and ground/water pressure fluctuations caused by a super-large diameter TBM [J].Chinese Journal of Underground Space and Engineering,2006,2(8):1349-1353.

[2] 袁大軍,尹凡,王華偉 等.超大直徑泥水盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土體的擾動(dòng)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(10):2074-2080.Yuan Dajun,Yin Fan,Wang Huawei,et al.Study of soil disturbance caused by super-large diameter slurry shield tunneling [J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(10):2074-2080.

[3] 杜進(jìn)祿, 黃醒春, 王飛.大型泥水盾構(gòu)施工土體擾動(dòng)實(shí)測(cè)及動(dòng)態(tài)模擬[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2009,5(6):1205-1210.Du Jinlu,Huang Xingchun,Wang Fei.Measurement and simulation of subsoil disturbance of large section slurry shield construction [J].Chinese Journal of Underground Space and Engineering,2009,5(6):1205-1210.

[4] 酈亮.北京地鐵10 號(hào)線(xiàn)盾構(gòu)對(duì)周邊土體擾動(dòng)模擬分析[J].施工技術(shù),2010,39 (5):12-14.Li Liang.Simulation analysis on surrounding soil disturbance caused by shield construction of Beijing metro line 10 [J].Construction Technology,2010,39 (5):12-14.

[5] 徐永福，陳建山，傅德明.盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)周?chē)馏w力學(xué)性質(zhì)的影響[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2003,22(7):1174-1179.Xu Yongfu,Chen Jianshan,Fu Deming.Effect of shield tunneling on mechanical properties of soils [J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2003,22(7):1174-1179.

[6] 徐永福, 孫鈞.隧道盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)周?chē)馏w的影響[J].地下工程與隧道,1999,9(2):9-4.Xu Yongfu,Sun Jun.Effect of shield tunneling on surrounding soil [J].Underground Works and Tunnel,1999,9(2):9-l4.

[7] 易宏偉, 孫 鈞.盾構(gòu)施工對(duì)軟黏土的擾動(dòng)機(jī)制分析[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2000,28(3):277-281.Yi Hongwei,Sun Jun.Mechanism analysis of disturbance caused by shield tunneling on soft clays [J].Journal of Tongji University:Natural Science,2000,28(3):277-281.

[8] 衛(wèi)俊杰, 羅漢中, 黃醒春.復(fù)雜地層盾構(gòu)施工信息化及擾動(dòng)位移控制[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2010,6(5):1044-1052.Wei Junjie,Luo Hanzhong,Huang Xingchun.Informational shield construction in the complex formation and disturbance displacement control [J].Chinese Journal of Underground Space and Engineering,2010,6(5):1044-1052.

[9] 葛世平, 謝東武, 丁文其 等.考慮建筑既有變形的盾構(gòu)穿越擾動(dòng)控制標(biāo)準(zhǔn)[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2011,39(11):1616-1621.Ge Shiping,Xie Dongwu,Ding Wenqi,et al.Undercrossing disturbance control criterion for shield tunnel with consideration of building existing deformation [J].Journal of Tongji University:Natural Science,2011,39(11):1616-1621.

[10] 黃鶴,張俐,楊曉強(qiáng),等.水泥土材料力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[J].太原理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2000, 31(6):705-709.Huang He,Zhang Li,Yang Xiaoqiang,et al.Experimental study of mechanical properties of cemented-soil [J].Journal of Taiyuan University of Technology,2000,31(6):705-709.

[11] 陳達(dá), 莊寧, 廖迎娣,等.水泥土力學(xué)特性隨齡期發(fā)展規(guī)律試驗(yàn)研究[J].水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào),2012(1):26-29.Chen Da,Zhuang Ning,Liao Yingdi,et al.Experimental study on mechanical properties of cement-soil with age [J].Hydro-Science and Engineering,2012(1):26-29.

[12] 何川, 蘇宗賢, 曾東洋.盾構(gòu)隧道施工對(duì)已建平行隧道變形和附加內(nèi)力的影響研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2007, 26(10): 2063-2069.He Chuan,Su Zongxian,Zeng Dongyang.Research on influence of shield tunnel construction on deformation and secondary inner force of constructed parallel tunnel [J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2007,26(10):2063-2069.

[13] 宋二祥.盾構(gòu)施工隧道襯砌內(nèi)力及地表沉降計(jì)算[J].建筑結(jié)構(gòu),1999(2):23-26.Song Erxiang.Deformation analysis of shield tunnel [J].Building Structure,1999(2):23-26.

[14] 孫闖,張建俊,劉家順,等.盾構(gòu)隧道壁后注漿壓力對(duì)地表沉降的影響分析[J].長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào),2012,29(11):68-72.Sun Chuang,Zhang Jianjun,Liu Jiashun,et al.Effect of shield tunnel backfill grouting pressure on the ground surface subsidence [J].Journal of Yangtze River Scientific Research Institute,2012,29(11):68-72.

[15] 山崎広宣,李堃.關(guān)于盾構(gòu)施工法的我之所見(jiàn)[J].地下工程與隧道,1993(3):2-11.Yamazaki Hiroshinobu,Li Kun.My thought about the shield construction method [J].Underground Engineering and Tunnels,1993(3): 2-11.