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    電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)計(jì)算及其優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2014-02-27 01:17:54蔣心怡姚高飛莊勁武
    船電技術(shù) 2014年8期

    蔣心怡,姚高飛,莊勁武

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    電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)計(jì)算及其優(yōu)化設(shè)計(jì)

    蔣心怡,姚高飛,莊勁武

    (海軍工程大學(xué)電氣工程學(xué)院,武漢 430033)

    為了計(jì)算電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫升,本文建立了電弧觸發(fā)器二維穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)模型,采用matlab自編程方法計(jì)算電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng),并通過(guò)溫升實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證模型的正確性。針對(duì)圓孔型電弧觸發(fā)器,本文通過(guò)保持狹頸總截面不變,來(lái)保證弧前時(shí)間一致,并在此條件下研究不同狹頸數(shù)對(duì)電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫升的影響規(guī)律,以此對(duì)電弧觸發(fā)器進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    電弧觸發(fā)器 穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng) 溫升 狹頸數(shù)

    0 引言

    電弧觸發(fā)器是電弧觸發(fā)式混合型限流熔斷器的關(guān)鍵部件,擔(dān)任著檢測(cè)短路電流并及時(shí)產(chǎn)生觸發(fā)信號(hào)的任務(wù),其性能直接關(guān)系到熔斷器的分?jǐn)嗨俣?。電弧觸發(fā)器的設(shè)計(jì)要求其在額定通流下溫升最小,在短路電流下弧前時(shí)間最短,以使得熔斷器能夠?qū)Χ搪冯娏骺焖夙憫?yīng),及時(shí)分?jǐn)唷D壳?,?guó)內(nèi)對(duì)大電流電弧觸發(fā)器的研究有戴超、陳搏等,戴超[1]通過(guò)有限元軟件Ansys對(duì)圓孔型電弧觸發(fā)器進(jìn)行了仿真研究,分別分析了熔體結(jié)構(gòu)對(duì)弧前時(shí)間和溫升的影響,但其優(yōu)化設(shè)計(jì)時(shí)未進(jìn)行變量的控制,因此優(yōu)化方案不夠具體;陳搏[2]采用差分法和有限元軟件Ansys對(duì)矩形孔電弧觸發(fā)器進(jìn)行仿真研究,得到了弧前時(shí)間一致條件下的熔體結(jié)構(gòu)與電阻的關(guān)系。

    圖1 電弧觸發(fā)器結(jié)構(gòu)

    本文建立了圓孔狹頸電弧觸發(fā)器二維穩(wěn)態(tài)電熱耦合場(chǎng)模型,采用matlab自編程方法計(jì)算電弧觸發(fā)器穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng),通過(guò)溫升實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證模型的正確性。最后,在弧前時(shí)間一致條件下,分析了恒定尺寸熔體狹頸數(shù)n與溫升的關(guān)系,其結(jié)果能直接指導(dǎo)工程實(shí)踐,具有較強(qiáng)的現(xiàn)實(shí)意義。

    1 電弧觸發(fā)器建模

    1.1物理模型

    圖2 電弧觸發(fā)器示意圖

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    穩(wěn)態(tài)情況下,電弧觸發(fā)器滿足電場(chǎng)方程和溫度場(chǎng)方程:

    1.3邊界條件

    1)電場(chǎng)邊界條件

    電流流過(guò)的端面滿足第一類邊界條件,即:

    其余邊界滿足第二類邊界條件,即:

    2)溫度場(chǎng)邊界條件

    因?yàn)橛|發(fā)器銀片部分面積很小,且一般被石英砂包裹,石英砂熱傳導(dǎo)系數(shù)很小,因此忽略其對(duì)石英砂熱傳導(dǎo)作用,視為絕熱邊界,即第二類邊界條件:

    其余邊界皆與空氣接觸,視為大空間自然對(duì)流散熱,邊界條件為第三類邊界條件,即:

    式中:,對(duì)流換熱系數(shù);T,邊界面溫度;T,遠(yuǎn)處空氣溫度。

    2 方程離散與計(jì)算方法

    2.1網(wǎng)格劃分

    電弧觸發(fā)器各部分尺寸差別較大,為了減少計(jì)算量并保證計(jì)算準(zhǔn)確性,網(wǎng)格劃分采用變網(wǎng)格,銀片部分采用小正方形網(wǎng)格(步長(zhǎng)0.01 mm),接線端子采用較小正方形網(wǎng)格(步長(zhǎng)0.1 mm),大銅排采用大矩形網(wǎng)格(長(zhǎng)寬方向步長(zhǎng)分別為10 mm、1 mm)。

    2.2方程離散

    電場(chǎng)方程離散采用中心差分法,溫度場(chǎng)方程離散根據(jù)單元體熱平衡法進(jìn)行離散。

    2.3計(jì)算方法

    本文采用matlab自編程完成穩(wěn)態(tài)場(chǎng)計(jì)算。計(jì)算流程為:先求解各節(jié)點(diǎn)的電位及溫度迭代方程,再更新物性參數(shù),重復(fù)以上過(guò)程,當(dāng)滿足計(jì)算精度時(shí)計(jì)算停止。

    3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    為驗(yàn)證穩(wěn)態(tài)模型正確性,本文對(duì)銀片尺寸為:30 mm*6 mm*0.2 mm,含18個(gè)圓孔,圓孔直徑為1 mm的觸發(fā)器進(jìn)行溫升試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)采用大電流發(fā)生裝置作為電源,外接3 m長(zhǎng)100 mm×10 mm的銅排,通以恒定電流1200 A,經(jīng)過(guò)約4個(gè)小時(shí)溫度基本穩(wěn)定,記錄結(jié)果。

    表1 穩(wěn)態(tài)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    從表1可以看出實(shí)驗(yàn)與計(jì)算一致性較好,證明了模型的正確性。

    4 電弧觸發(fā)器優(yōu)化設(shè)計(jì)

    電弧觸發(fā)器兩個(gè)關(guān)鍵性性能為:a) 短路電流下的弧前時(shí)間;b) 額定通流下的溫升。在設(shè)計(jì)時(shí),一般要求在其滿足溫升的前提下縮短弧前時(shí)間,以提高觸發(fā)器對(duì)短路電流的響應(yīng)速度。本文通過(guò)控制弧前時(shí)間一致,來(lái)研究狹頸數(shù)對(duì)溫升的影響,以此完成對(duì)觸發(fā)器優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    以額定通流1600 A觸發(fā)器為例,研究狹頸數(shù)對(duì)溫升的影響。大短路電流上升率下,電弧觸發(fā)器的弧前時(shí)間只與熔體狹頸截面積有關(guān)。因此,為保證弧前時(shí)間的一致,在改變狹頸數(shù)目的同時(shí),調(diào)整狹頸寬度,以保證銀片狹頸總截面積相等。

    銀片長(zhǎng)(電流方向)6 mm,寬30 mm,厚0.2 mm。使用穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)模型對(duì)不同狹頸數(shù)的觸發(fā)器進(jìn)行穩(wěn)態(tài)溫升計(jì)算,表2為計(jì)算結(jié)果。

    表2 不同狹頸數(shù)下的狹頸溫升

    以狹頸數(shù)n為橫坐標(biāo),以狹頸溫升為縱坐標(biāo),繪制狹頸溫升——狹頸數(shù)n關(guān)系圖。

    從圖3可以看出,狹頸溫升隨狹頸數(shù)目的增加而減小,在孔數(shù)15-25之間減小速度較快,25-32之間基本不變,32之后緩慢減小,因?yàn)?32之后,狹頸寬度將小于0.16 mm,加工難度增大且狹頸連接強(qiáng)度下降,可靠性降低,因此狹頸數(shù)取25為宜。

    5 結(jié)論

    本文對(duì)圓孔型電弧觸發(fā)器建立二維穩(wěn)態(tài)溫升模型,并通過(guò)溫升實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了模型正確性。以該模型為工具,通過(guò)保證狹頸總面積不變來(lái)控制弧前時(shí)間一致,改變狹頸數(shù)目,得出了狹頸溫升隨狹頸數(shù)目的增加而減小的規(guī)律,并提出了最優(yōu)狹頸數(shù)目。

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    Optimization Design and Calculation on Steady-state Temperature Field of Arc Trigger

    Jiang Xinyi, Yao Gaofei, Zhuang Jinwu

    (Naval University of Engineering College of Electrical Engineering, Wuhan 430033, China)

    TM563

    A

    1003-4862(2014)08-0028-03

    2014-06-06

    蔣心怡(1960-),女,副教授。研究方向:電力系統(tǒng)安全運(yùn)行。

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