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    前擾流板對機艙進氣量和車輛氣動阻力的影響研究

    2014-02-27 06:45:47王小碧王偉民史建鵬
    汽車工程 2014年10期

    肖 能,王小碧,王偉民,史建鵬

    (東風汽車公司技術中心,武漢 430058)

    前言

    整車氣動阻力直接影響燃油經(jīng)濟性能,隨著汽車工業(yè)的發(fā)展,現(xiàn)代汽車內(nèi)部結構的布局越來越緊湊,從而對發(fā)動機艙的散熱性能提出了更高要求,而冷卻系統(tǒng)進氣量與機艙散熱性能直接相關[1]。

    作用在汽車上總的氣動阻力主要由3部分組成:車身外流場阻力、機艙內(nèi)流場阻力和車底部阻力[2]。后兩者比較容易被忽視,故應予特別關注。目前,很多乘用車在設計中都在前保險杠下方安裝前擾流板,以提高整車氣動性能。車底前擾流板會對車身上下氣流分離產(chǎn)生較大影響,進而影響整車氣動性能。由于車底部件眾多,結構復雜,同時受地面效應和車輪轉動的影響,導致車底流速過高且異常復雜。前擾流板可使車底前部大部分零部件避免高速氣流的沖擊,通過降低車底阻力,從而降低整車的氣動阻力。另一方面,擾流板本身對氣流也會產(chǎn)生阻力,因此必須對擾流板進行優(yōu)化以確定其最佳方案[3]。

    本文中首先采用Star-CCM+軟件對某自主品牌乘用車基礎模型進行氣動性能仿真,并將仿真結果與實車風洞試驗結果進行對比分析,然后在該模型的基礎上,在前保險杠下方添加前擾流板,研究其對整車風阻系數(shù)及機艙冷卻進風量的影響。通過對比前擾流板在不同高度時的仿真結果,分析其對氣動阻力系數(shù)及冷卻系統(tǒng)進氣量的影響規(guī)律和原因,從而確定前擾流板的最優(yōu)高度。

    1 計算模型與邊界條件

    1.1 幾何模型與網(wǎng)格劃分

    整車氣動性能分析的模型包括車身外表、發(fā)動機艙內(nèi)鈑金件、進氣格柵、冷卻模塊、發(fā)動機、蓄電池,進排氣系統(tǒng)和底盤系統(tǒng)等影響前艙空氣流動的主要部件,在Star-CCM+中進行包面處理,并建立數(shù)值風洞,同時兼顧計算精度和計算機硬件資源,調(diào)整網(wǎng)格疏密度,在機艙內(nèi)部重要的位置進行網(wǎng)格細化,最終生成機艙內(nèi)部網(wǎng)格模型,如圖1所示。

    1.2 邊界條件

    本次計算輸入?yún)?shù)和風洞試驗相同,數(shù)值風洞入口風速為120km/h,出口設定為壓力出口;冷凝器和散熱器采用多孔介質模型來模擬,其慣性阻力系數(shù)和黏性阻力系數(shù)通過試驗數(shù)據(jù)擬合而得。

    2 風洞試驗方案

    實車風洞試驗委托同濟大學上海地面交通工具風洞中心(SAWTC)進行,利用氣動-聲學整車風洞(AAWT)對實車空氣動力學進行性能測試,測量了不同車速、不同橫擺角和不同氣動優(yōu)化方案下的風阻系數(shù)大小。為了確定數(shù)值仿真模型的計算精度,選用實車基礎模型的風洞試驗結果與CFD仿真結果進行對比。本文所研究的前擾流板位于車底前保險杠下方,其高度和位置須進行多種方案對比來確定,若全部采用風洞試驗來完成會產(chǎn)生高昂的試驗費用,因此在確認仿真模型計算精度的前提下,采用CFD軟件,對不同高度的前擾流板進行仿真分析,以確定效果最佳的前擾流板的高度,降低整車風阻系數(shù)并提高機艙冷卻進風量。

    3 仿真與試驗結果對比分析

    由于車身離地間隙會對風阻產(chǎn)生較大影響,通常離地間隙越高風阻系數(shù)越大。因此仿真分析時,車身姿態(tài)必須與試驗時車身姿態(tài)一致。風洞試驗采用了多種方案,僅提取與本文分析相關的汽車原姿態(tài)的風洞試驗值,并與仿真風阻系數(shù)結果進行對比,如表1所示,以原方案為基準,對仿真風阻系數(shù)值進行歸一化處理。同時,仿真分析中風阻系數(shù)約在3‰的范圍內(nèi)波動,為了消除該因素的影響,仿真計算收斂后取一定迭代步數(shù)范圍內(nèi)的風阻系數(shù)平均值。

    表1 試驗與仿真風阻系數(shù)Cd結果

    由表1可見,仿真與試驗風阻系數(shù)誤差約為3%,說明所采用的CFD仿真分析網(wǎng)格和相關參數(shù)設置等滿足設計精度的要求,從而為后續(xù)仿真結果的準確性提供保證。

    4 前擾流板對機艙進氣量和風阻系數(shù)的影響

    為了提高整車動力性和經(jīng)濟性,國外一款汽車研發(fā)過程中有時要進行數(shù)百小時的風洞試驗[4],費用昂貴。為了提高研發(fā)效率、降低試驗次數(shù),在研發(fā)前期采用CFD仿真分析方法進行研究已經(jīng)成為必不可少的過程。

    4.1 不同高度前擾流板的仿真分析結果

    為提高某款自主品牌乘用車的氣動性能,對圖2所示的不同高度的前擾流板進行了仿真分析,充分研究了前擾流板對機艙進氣量和風阻系數(shù)的影響規(guī)律和原因。

    整車風阻系數(shù)分析結果如圖3所示,以無前擾流板時的仿真結果為基準做歸一化處理。由圖可見,整車風阻系數(shù)隨前擾流板高度的增加呈先減小后增大的趨勢,高度為20mm時風阻系數(shù)最小。

    圖4和圖5分別為格柵和散熱器進氣量隨前擾流板高度而變化的曲線。由圖可見,前端格柵進氣量和散熱器進氣量隨著前擾流板高度的增加而增大,最后上升趨勢減弱,兩者變化趨勢相同。當前擾流板高度在15~30mm之間時,前格柵進氣量和散熱器進氣量變化最為劇烈。從圖4中還可看出,與上格柵進氣量相比,下格柵進氣量隨前擾流板的高度變化更加敏感。

    4.2 機艙進氣量影響原因分析

    圖6為中心截面機艙壓力系數(shù)分布圖,從圖中可以解釋前擾流板對機艙進氣量和風阻系數(shù)造成影響的原因:隨著前擾流板高度的增加,機艙內(nèi)部冷卻系統(tǒng)后方負壓區(qū)呈逐漸擴大的趨勢,當高度為20mm時,后艙基本被負壓區(qū)完全覆蓋,前后艙壓力差逐漸增強,從而有利于氣流進入機艙。同時,當前擾流板高度為15~30mm時,后艙負壓區(qū)域變化趨勢最為劇烈,而當高度超過30mm時,后艙負壓區(qū)域變化趨勢減弱,該變化趨勢與上文前端格柵及冷卻系統(tǒng)進氣量變化趨勢一致。

    同時,隨著前擾流板高度的增加,車底氣流進氣面積逐漸減小,因此進入車底的氣流將逐漸減少,從而迫使氣流從前端格柵、車身上部和兩側分流,也會有利于前端格柵和冷卻系統(tǒng)進氣量的提高。

    4.3 風阻系數(shù)影響原因分析

    通過分析前擾流板高度變化時,車輛各個部件的風阻變化趨勢,可得到對前擾流板高度變化較敏感的零部件。圖7為以原方案為基準,風阻值隨前擾流板高度變化降低趨勢較大的幾個部件,由圖可見,風阻值降低較多的部件大部分都位于車底部位置,說明前擾流板有利于車底部件風阻降低;隔音墊和防火墻風阻下降趨勢最大,從圖6中該部件所處位置的壓力系數(shù)變化圖中可以看出,其壓力由正壓變?yōu)樨搲?,因此風阻值下降趨勢較大。

    圖8為以原方案為基準,隨前擾流板高度變化風阻值升高較大的幾個部件,從圖中可以看出,風阻值增大的部件基本位于前端格柵附近。由于前擾流板的作用,氣流在前端格柵重新分配,從來流方向進入車底的氣流減少,前端格柵、車身上部和兩側的氣流增加,從而導致各部件風阻發(fā)生變化,其中前飾板風阻值變化最為明顯。另外,前擾流板風阻與其高度基本成線性變化關系,由于此關系的存在,前擾流板高度逐漸增加對總的風阻系數(shù)的影響將會越來越大,因此必須對其高度進行合適的選擇。

    由圖7和圖8可見,前擾流板高度在15~30mm之間時各部件風阻變化趨勢最為劇烈,增加前擾流板可帶來車底等部件風阻值的降低,同時也會導致其它一部分零部件風阻值增高,前擾流板的高度為20mm時,可使風阻系數(shù)降低2%,散熱器進氣量增大6%。

    前擾流板位于前端底部,可以保護其后方車底部件避免高速氣流的沖擊。圖9為無前擾流板和前擾流板高度為20mm時車底附近氣流速度截面云圖,從圖中對比可以看出,當有前擾流板時車底氣流速度明顯降低。

    5 結論

    本文中將某自主品牌乘用車的整車風洞試驗與相同狀態(tài)下的仿真結果進行對比,同時仿真分析不同高度前擾流板對整車風阻系數(shù)和機艙進氣量的影響規(guī)律及原因,得出如下結論:

    (1) 采用CFD數(shù)值仿真分析方法進行整車氣動阻力仿真,與試驗測量結果相吻合;

    (2) 前擾流板有利于整車氣動性能和機艙散熱性能的提高,但須對其高度進行優(yōu)化,合適高度的前擾流板可使整車風阻系數(shù)較小且機艙進氣量較大;

    (3) 前擾流板通過保護車底部件避免高速氣流沖擊,降低了車底部件氣動阻力,從而可降低整車總的氣動阻力;

    (4) 前擾流板可加強機艙后部負壓區(qū),并使氣流在車身前端重新分配,從而提高機艙格柵進氣量和冷卻系統(tǒng)進氣量。

    [1] Edinilson Alves Costa. CFD Approach on Underhood Thermal Management of Passenger Cars and Trucks[C]. SAE Paper 2003-01-3557.

    [2] Varun Ramakrishnan. A Numerical Approach to Evaluate the Aerodynamic Performance of Vehicle Exterior Surfaces[C]. SAE Paper 2011-01-0180.

    [3] Silvestre Artiaga Hahn. Virtual Aerodynamic Engineering at GM Europe Development of the 2006 OPEL Corsa[C]. SAE Paper 2007-01-0102.

    [4] Nina Tortosa. Aerodynamic Development of the 2011 Chevrolet Volt[C]. SAE Paper 2011-01-0168.

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