延遲焦化利用一中油降低蒸發(fā)段溫度

盧陽 周布凡 翟靜(玉門油田分公司煉化總廠 甘肅 酒泉735200)

一、加工量制約因素

1.蒸發(fā)段溫度

分餾塔蒸發(fā)段溫度是保證分餾塔操作的重要參數，是全塔的根基。蒸發(fā)段位于分餾塔的上部浮閥塔盤之下，由三層舌型塔盤構成，其主要作用是提供原料油與高溫油氣熱交換的場所，在這兩層塔盤內，將原料油中輕組分油蒸出，同進又加熱了原料油。蒸發(fā)段溫度是高溫油氣和上部進料換熱后上升的氣相物質的溫度，應控制在360-380℃之間，其上限受原料油殘?zhí)肯拗疲孪奘苎h(huán)比限制。正常操作中，蒸發(fā)段溫度的改變主要是改變循環(huán)比，循環(huán)比越大，蒸發(fā)段溫度越低，反之循環(huán)比越小，蒸發(fā)段溫度越高。為了滿足低循環(huán)比操作要求，使冷凝下來的循環(huán)油量減少，該處溫度勢必增高，一旦溫度超過385℃的裂化反應臨街溫度，就會增大芳香烴和多環(huán)烷烴的縮合反應速率，最終導致舌型塔盤處結焦，直接影響分餾塔的上部精餾效果。

2.循環(huán)比

循環(huán)比是指分餾塔內一部分比焦化蠟油重的循環(huán)油量與原料油量的比值，也有用加熱爐進料量與原料油量的比值稱作聯合循環(huán)比來表示循環(huán)量的大小【1】。通常循環(huán)油與原料油在塔底混合一起送入加熱爐的輻射管，而新鮮原料油則進入對流管中預熱，因此，在生產實際中，循環(huán)油流量可由輻射管進料流量與對流管流量之差來求得。對于較重的、易結焦的原料，由于單程裂化深度受到限制，就要采用較大的循環(huán)比。通常對于一般原料，循環(huán)比為0.1~0.5；對于中質、易結焦原料，循環(huán)比較大，有時可達到1.0左右。循環(huán)比增加，反應深度加大，焦化汽、柴油液體收率隨之增加，而焦化蠟油收率減少，焦炭和焦化氣體收率增加。表1-1反映了循環(huán)比大小與產品產量、輕油收率、處理量和單位能耗的關系。

基于目前玉門煉化總廠重油平衡目標，要求焦化裝置盡可能提高處理量，低循環(huán)比操作，循環(huán)比每降低一個百分點，加工量就會增加近一個百分比，且此關系呈線性遞增，由此可見，在目前生產條件下，降低循環(huán)比，是提高加工量最有效的途徑【2】。

表1-1 循環(huán)比大小與產品產量、輕油收率、處理量和單位能耗的關系

3.塔底溫度

分餾塔塔底是分餾塔洗滌段的最低端，原料油中蠟油以上的重餾分與來自焦炭塔油氣中被凝的循環(huán)油一起流入塔底，經加熱爐輻射進料泵抽出，打入加熱爐輻射段，溫度控制在385-390℃,分餾塔底溫度上限受到塔底油在塔底結焦的限制，下限受到循環(huán)比的限制，如果溫度過低，一是會影響整個塔的熱平衡；二是加重加熱爐的負荷。正常情況下，塔底溫度不高于380，限制原因與蒸發(fā)段相同，并且有塔底循環(huán)油泵保持油料的不斷循環(huán)，以盡量減少塔底結焦的機會。低循環(huán)比操作時，大量低溫新鮮原料進入分餾塔內，油氣量恒定，則換熱后落入塔底的重質油溫較低，經輻射抽出泵打進加熱爐輻射段后，加熱爐負荷加重，因此在降低循環(huán)比的同時，不能一味追求低循環(huán)比，同時要保證加熱爐的負荷。

二、兩種降溫方式

1.增加上部進料

面對蒸發(fā)段溫度過高的現狀，使用較為廣泛的降溫方式是：分配上下部進料的比例，這也是我廠焦化裝置檢修前一直沿用的一種降溫方式。減壓渣油經對流室換熱后，進入分餾塔下部，在進塔時分為兩路，一部進料在第一層塔板的下部，稱為下部進料，另一路，則在大約第5層塔板位置進入分餾塔，稱之為上部進料。上下循環(huán)油流量高限以循環(huán)油泵額定流量為上限 上部進料用于控制循環(huán)比以及蒸發(fā)段溫度，過低容易造成干板；下部進料控制塔底溫度以及攪拌作用，過低容易造成分餾塔底結焦。上進料增加，會導致循環(huán)比上升，塔底溫度應該略有升高。反之，循環(huán)比下降，蠟油產量增加，蒸發(fā)段溫度上升，塔底溫度會略有下降?？梢钥闯?，通過上下部進料分配來降低蒸發(fā)段溫度，必然導致循環(huán)比的改變，這是此種方法最大的缺點。

2.一中循環(huán)油

另一種降溫方式是：利用一中換熱后的循環(huán)油作為冷媒，從一中回流返塔處引出，采用噴淋的方式注入到蒸發(fā)段的舌型塔盤上，從而不改變上下部進料的分配，只需在固定上下部分配量即調整好循環(huán)比后，根據蒸發(fā)段溫度的高低，適當的調整一中冷媒的注入量，操作簡單易行，對其他各部操作均無影響，此種方法解決了制約加工量的瓶頸，帶來了更大的經濟效益。

三、項目改造

1.改造方案

在一中調節(jié)框架進口管線處，用尺寸為DN40的管線連接一中反塔線和蠟油下回流線，增加一根蠟油下回流DN40噴淋管，同時制作并安裝分餾塔塔內冷凝器一個。

圖3-2 一中循環(huán)油降溫流程

2.一中油降溫原理

一中循環(huán)油的溫度為175-185℃，將一中回流在框架前引出，打入蠟油下回流入口管線處，由此進入蒸發(fā)段舌型塔盤上部，通過冷凝器均勻噴淋，已達到降溫目的，流程圖見圖3-2。

由于一中循環(huán)油的組分接近焦化柴油，由化驗分析中心提供的一中循環(huán)油餾程數據可知，見表3-1，其組分較輕，在噴淋過程中，不僅起到降溫作用，同時輕組分在蒸發(fā)段溫度范圍內即可汽化，并不會落到塔底，不會增加循環(huán)油量，即不會增大循環(huán)比。利用一中循環(huán)油在蒸發(fā)段處代替上部進料渣油，采用噴淋方式，控制蒸發(fā)段溫度，可有效降低蒸發(fā)段溫度到385℃以下，同時控制裝置循環(huán)比在0.36以下，提高裝置加工量，降低焦炭產率，提高裝置液收。

表3-1 一中循環(huán)油組分餾程

3.改造前后對比

改造前，分餾塔蒸發(fā)段至塔底溫度較高，分餾塔塔底和蒸發(fā)段結焦嚴重，為了降低蒸發(fā)段溫度只能增加上部進料量，與此同時，帶來的負面效應就是，上部進料中大部分重質油未能蒸發(fā)汽化，只能落回塔底，大大增加了循環(huán)油的量，循環(huán)比增大，新鮮原料的加工量隨之降低，超高的蒸發(fā)段溫度，嚴重制約了整個裝置的加工量。改造后，用部分一中循環(huán)油給蒸發(fā)段降溫，同時降低了塔底溫度，使結焦傾向明顯降低，一中循環(huán)油由于組分較輕，不會增加循環(huán)油量，制約的瓶頸被消除后，裝置的加工量明顯提高，同時，采用噴淋的方式即可達到降溫又能降低油氣中粉焦的攜帶量。表3-2顯示了改造前后的數據對比。

表3-2 改造前后參數對比

總結和建議

首先，增加此段管線后，務必增設保溫，停用此流程后，管線內存油必須吹掃干凈。其次調節(jié)一中循環(huán)油噴淋量時，必須根據蒸發(fā)段溫度調節(jié)，若噴淋量過大，則會使蒸發(fā)段溫度過低，同時增大了用來降溫的循環(huán)油量，反而使循環(huán)比增大，影響加工量，相反，噴淋量過小則起不到降溫作用，易使蒸發(fā)段結焦。另外，蒸發(fā)段是由三層舌型塔盤組成，由于一中循環(huán)油屬于輕質油，僅有的一個噴淋器只能在其中一層塔盤上降溫，若噴淋位置較高的話，則無法為下層塔盤降溫，建議改變噴淋位置為最下層塔盤進入，或在二層和三層塔盤上各增一個噴淋器，以保證避免全部舌型塔盤結焦。

[1]瞿濱，延遲焦化裝置技術問答，北京：中國石化出版社，2010.01，59-62.

[2]瞿國華，延遲焦化工藝與工程，北京：中國石化出版社，2008.01,201-207.