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    一種C波段1 kW連續(xù)波固態(tài)發(fā)射機(jī)的設(shè)計(jì)

    2014-01-01 03:17:50劉永寧
    現(xiàn)代雷達(dá) 2014年4期
    關(guān)鍵詞:功率管微帶線末級

    劉永寧

    (南京電子技術(shù)研究所, 南京210039)

    0 引言

    固態(tài)發(fā)射機(jī)因具有高可靠性、長壽命、易維護(hù)性等優(yōu)點(diǎn),越來越受到雷達(dá)總體和眾多用戶的青睞。我國于20世紀(jì)70年代初就開始了全固態(tài)雷達(dá)發(fā)射機(jī)的研究,經(jīng)過四十多年的努力,至今已有多種全固態(tài)雷達(dá)發(fā)射機(jī)付之使用[1]。隨著固態(tài)功率器件的發(fā)展,在4 GHz以上的C波段和X波段,越來越多的大功率發(fā)射機(jī)采用全固態(tài)的體制。20世紀(jì)80年代中期,C波段GaAs FET的單管功率僅為10 W左右,目前單管輸出功率已達(dá)80 W,GaN單管輸出功率甚至可達(dá)120 W以上。

    本文研制的C波段1 kW連續(xù)波固態(tài)發(fā)射機(jī)的主要功能是將來自頻率源的射頻激勵(lì)信號經(jīng)組件中的功率管進(jìn)行逐級放大,最后由4只大功率末級組件合成輸出大于1 kW的連續(xù)波射頻功率。由于是連續(xù)波應(yīng)用,而且組件的模塊化布局密度較高,考慮到散熱以及微帶線的功率耐受能力,因此,將每只末級功放組件輸出功率限制在350 W。采用更多數(shù)量的大功率末級組件進(jìn)行外部合成可構(gòu)成更大輸出功率的發(fā)射機(jī)。

    大功率C波段功放組件的高增益將引起組件內(nèi)高低頻電磁干擾,而各級放大器之間的級間匹配情況、帶內(nèi)輸出功率起伏和末級功率管的合成效率等也會影響整機(jī)的性能指標(biāo)[2]。因此,在設(shè)計(jì)中需要特別注意功率管的級間隔離、腔體的結(jié)構(gòu)形式以及組件內(nèi)部各腔之間的電磁屏蔽。

    1 發(fā)射機(jī)的組成和基本原理

    發(fā)射機(jī)主要包括前級功放組件、末級功放組件、控制保護(hù)監(jiān)測單元、功率合成單元、配電單元和冷卻單元。

    其工作的基本原理是:射頻激勵(lì)信號輸入到前級功放組件,經(jīng)過放大,最終由末級功放組件合成輸出大于1 kW的連續(xù)波功率,工作頻率為C波段。

    圖1 發(fā)射機(jī)原理圖

    1.1 前級功放組件

    前級功放組件輸入功率不超過10 mW,由兩級放大組成,輸出功率大于10 W。由于整個(gè)功放通道的增益很高,為保證工作的穩(wěn)定,在結(jié)構(gòu)上使腔體寬度小于1/2的工作波長,并且在級間加隔墻以降低相互影響。同時(shí),1∶4功率分配器集成在前級功放組件內(nèi)部。

    1.2 末級功放組件

    末級組件由多級放大單元級聯(lián)組成,電原理框圖見圖2。

    圖2 末級功放組件原理圖

    將1 W的輸入功率放大到350 W。組件的輸入、輸出端均有隔離器,保證端口駐波良好,可以進(jìn)一步提高合成效率。

    考慮到連續(xù)波應(yīng)用,將功率模塊射頻部分按照平面布局,便于功率管散熱。由于單個(gè)組件的工作電流超過150 A,所以將直流電源放置在組件的反面,這樣做的好處是減小了傳輸損耗,提高組件的效率。直流電源采用5只500 W的直流-直流(DC-DC)模塊并聯(lián),可以提供2.5 kW的功率輸出。

    由于末級功放組件的輸出連續(xù)波功率達(dá)到350 W以上,超出了一般微帶線所能承受的功率容量,因此設(shè)計(jì)了同軸波導(dǎo)雙模耦合合成器[3]作為組件內(nèi)部最后的合成輸出,它具有體積小、結(jié)構(gòu)簡單、超低損耗的特性。

    同軸-波導(dǎo)雙模耦合器的微波模型是:在波導(dǎo)的兩個(gè)寬邊,以一對同軸端口的橫電磁(TEM)波激勵(lì)波導(dǎo)的H01模,波導(dǎo)的另一端有短路面,通過調(diào)節(jié)同軸端口內(nèi)導(dǎo)體伸入波導(dǎo)腔的長度和直徑以及波導(dǎo)短路面的位置,可以獲得奇模激勵(lì)和偶模激勵(lì)的穩(wěn)定工作狀態(tài)。圖3給出了該耦合裝置的計(jì)算模型和電場分布圖。圖4給出了實(shí)物照片和測試結(jié)果。

    圖3 計(jì)算模型和電場分布圖

    圖4 實(shí)物和測試結(jié)果

    測試結(jié)果顯示損耗小于0.2 dB(包括測試架損耗)。同時(shí)將組件內(nèi)部微帶部分的合成電路分成了兩部分,這樣降低了對微帶線的功率容量的要求,微帶線的最大承受功率只需達(dá)到350 W的一半,即不小于175 W,就可滿足使用且不會被燒毀。

    為確保場效應(yīng)晶體管的工作狀態(tài),必須設(shè)計(jì)相應(yīng)的偏置電路,從而把直流或控制電壓通過偏置電路加在晶體管各電極上。由于偏置電路設(shè)計(jì)的好壞直接影響放大器性能,在設(shè)計(jì)時(shí)必須遵循以下原則:(1)使其對射頻主電路的微波特性影響盡可能小,即不應(yīng)引入大的附加損耗、反射以及高頻能量沿偏壓電路的漏泄。(2)使其結(jié)構(gòu)盡可能緊湊。

    如圖5所示,一般采用一段長度為λg/4的高阻線對射頻扼制和一段長度為λg/4的低阻線作為高頻旁路。偏壓應(yīng)從高、低阻抗的交接點(diǎn)加入,該點(diǎn)對高頻為零電位,由該點(diǎn)再經(jīng)λg/4的高阻線到達(dá)主線與高阻線交點(diǎn),該點(diǎn)阻抗理論上應(yīng)為無限大,從而直流偏置對主線無影響[4]。

    圖5 偏置電路原理圖

    由于不同的GaAsFET的偏壓有所不同,約為-1.2 V左右,故需要一個(gè)簡單的分壓電路,將-5 V變換到所需的偏壓值。

    在C波段微帶線的輻射損耗已經(jīng)不容忽視,較厚的介質(zhì)基板將產(chǎn)生強(qiáng)烈的電磁輻射,大量的空間電磁波的輻射將對功率模塊的性能產(chǎn)生很大影響。為了減少空間輻射,必須采用高介電常數(shù)或厚度較薄的材料。而無論是哪種方法,都將造成微帶線條變得更細(xì),導(dǎo)致線上的高頻電流密度加大,從而降低微帶電路所能承受的最大功率。

    大功率、連續(xù)波工作狀態(tài)下微帶電路的功率容量的估值和熱設(shè)計(jì)至關(guān)重要。

    假設(shè)射頻通過微帶線時(shí)產(chǎn)生的溫升為ΔT,則有

    式中:H為介質(zhì)厚度;PI為入射平均功率;M為單位長度損耗;L為微帶線單位長度;W為微帶線寬度;A為介質(zhì)導(dǎo)熱率。

    對于材料厚度為0.25 mm、型號RT6002的介質(zhì)板,50 Ω微帶線最窄寬度為1.27 mm,表面光潔度按照1.6 μm計(jì)算,得到在8 GHz上的單位長度損耗為5.47 dB/m。假設(shè)溫升ΔT=100℃,計(jì)算PI入射功率為209.4 W,所選用材料是能夠滿足使用要求的。

    設(shè)計(jì)出的末級功放組件如圖6所示。

    圖6 末級功放組件

    1.3 4∶1多路波導(dǎo)合成器的設(shè)計(jì)

    4條末級功放組件的合成采用3只改進(jìn)型波導(dǎo)魔T,每路之間具有高隔離度[5],能夠承受不小于2 kW的連續(xù)波功率,損耗小于0.2 dB。圖7為改進(jìn)型波導(dǎo)魔T的計(jì)算模型,在T型結(jié)構(gòu)的中間做了切角,可以進(jìn)一步改善寬帶匹配特性。改變切角尺寸和左右兩條E面臂中間的劈尖的大小,可以同時(shí)獲得良好的匹配和隔離性能。

    圖7 改進(jìn)型波導(dǎo)魔T

    合成器輸出端直接和波導(dǎo)雙定向耦合器連接,分別獲得耦合發(fā)射機(jī)輸出功率和天饋線反射功率,通過控保實(shí)時(shí)監(jiān)測發(fā)射機(jī)的輸出功率并為發(fā)射機(jī)總輸出端口提供大駐波保護(hù)功能。

    1.4 控制保護(hù)

    發(fā)射機(jī)具有本控和遙控兩種工作模式??乇卧杉鱾€(gè)部件的BITE電路送來的檢測信號,對功放組件、電源、激勵(lì)功率、發(fā)射機(jī)輸出駐波以及冷卻單元進(jìn)行監(jiān)測,判斷故障信號。如果出現(xiàn)故障則在面板指示故障地址并上報(bào)至雷達(dá)主控臺。

    功放組件自身還具有過熱保護(hù),能檢測輸入、輸出功率并向控保單元上報(bào)狀態(tài)。同時(shí),對功率管柵極電壓進(jìn)行二次穩(wěn)壓和濾波,確保功率管處于穩(wěn)定工作狀態(tài)。

    由于GaAs功率管的應(yīng)用有嚴(yán)格的加電順序的要求,否則將造成損壞,因此要對功率管進(jìn)行加電順序的保護(hù)。在功放組件內(nèi)部對每只功率管的柵極電壓提供保護(hù),將送入的柵極電壓與基準(zhǔn)電平比較,并且和開機(jī)信號相與,進(jìn)行綜合判斷。當(dāng)柵極電壓低于基準(zhǔn)時(shí)則判斷其故障并立即切斷漏極電壓,從而保護(hù)了功率管。

    1.5 冷卻設(shè)計(jì)

    由于前級和末級功放組件的元器件采用了雙面安裝的方式,并且功放組件的熱耗很高,因此采用了水冷的冷卻方式,在功放組件的中間布置水道。在環(huán)境溫度50℃的條件下,二次冷卻裝置保證提供不高于50℃水溫時(shí),要確保末級功率管的最高工作結(jié)溫Tjmax≤145℃的要求。發(fā)射機(jī)內(nèi)循環(huán)冷卻系統(tǒng)采用的循環(huán)介質(zhì)為冰點(diǎn)-45℃的乙二醇防凍液,整個(gè)發(fā)射機(jī)射頻部分由4個(gè)末級功放組件和1個(gè)前級功放組件組成,總需供水量為1.63 m3/h,單只末級為0.4 m3/h,單只前級為0.03 m3/h。

    2 發(fā)射機(jī)的測試結(jié)果

    根據(jù)上述分析的原則和步驟設(shè)計(jì)了C波段連續(xù)波固態(tài)發(fā)射機(jī)。測試表明發(fā)射機(jī)輸出功率穩(wěn)定,各項(xiàng)指標(biāo)滿足要求。

    測試條件:連續(xù)波激勵(lì)功率為10 mW。測試結(jié)果如圖8所示。輸出功率大于1 kW,帶內(nèi)功率起伏小于0.8 dB,雜散小于-65 dBc,整機(jī)效率大于18%。

    圖8 發(fā)射機(jī)的測試結(jié)果

    3 結(jié)束語

    發(fā)射機(jī)的設(shè)計(jì)指標(biāo)與實(shí)測值相吻合,系統(tǒng)穩(wěn)定、可靠,已在雷達(dá)整機(jī)中正常工作。其單元電路、功放組件甚至整機(jī)都可以作為基本單元,以合成輸出更高的功率。

    本文介紹的雙模耦合功率合成網(wǎng)絡(luò)的微波結(jié)構(gòu)在頻率更高的X、Ka波段都取得了令人滿意的結(jié)果,其設(shè)計(jì)思路和方法值得推廣。

    目前,大功率“集中式固態(tài)發(fā)射機(jī)”多用在C波段以下。近幾年來,隨著半導(dǎo)體功率器件在X、Ku、Ka各個(gè)頻段上的功率輸出能力不斷提高,發(fā)射機(jī)也在向更高頻率擴(kuò)展。固態(tài)高功率發(fā)射技術(shù)的發(fā)展是建立在半導(dǎo)體材料與制作工藝不斷取得新進(jìn)展的基礎(chǔ)之上的,通過對新型半導(dǎo)體材料以及管芯的結(jié)構(gòu)形式和工藝設(shè)計(jì)的研究,結(jié)合電路設(shè)計(jì),會不斷有新型功率器件推出,發(fā)射技術(shù)也會隨之升級換代[6]。

    [1] 鄭 新,李文輝,潘厚忠,等.雷達(dá)發(fā)射機(jī)技術(shù)[M].北京:電子工業(yè)出版社,2006.Zheng Xin,Li Wenhui,Pan Houzhong,et al.Radar transmitter technology[M].Beijing:Publishing House of Electronics Industry,2006.

    [2] 楊克俊.電磁兼容原理與設(shè)計(jì)技術(shù)[M].北京:人民郵電出版社,2004.Yang Kejun.EMC theory and design[M].Beijing:Posts&Telecom Press,2004.

    [3] Song Kaijun,F(xiàn)an Yong,Xue Quan.Millimeter-wave power amplifier based on coaxial-waveguide power-combining circuits[J].IEEE Microwave and Wireless Components Letters,2010,20(1):46-48.

    [4] 邢 靖,劉永寧.C波段固態(tài)功放設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)研究[J].現(xiàn)代雷達(dá),2005,27(6):59-62.Xing jing,Liu Yongning.Design and experimental research on C-band solid state power amplifier[J].Modern Radar,2005,27(6):59-62.

    [5] Luo Y L,Li Q,Zha J H.A new high isolation 3dB divider/combiner for Ka band power-combining amplifier[C]//2011 International Conference on Computational Problem-Solving(ICCP).Chengdu:IEEE Press,2011:279-282.

    [6] 鄭 新.三代半導(dǎo)體功率器件的特點(diǎn)與應(yīng)用分析[J].現(xiàn)代雷達(dá),2008,30(7):10-17.Zheng Xin.Characteristics and application analysis of semiconductor power devices for three generations[J].Modern Radar,2008,30(7):10-17.

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