【摘要】機床的主軸系統(tǒng)對于機床的加工的穩(wěn)定性、精確性具有重要的作用。對于加工精度來說,機床主軸系統(tǒng)的振動對其產(chǎn)生影響的重要因素。本文通過對機床主軸系統(tǒng)有限元模型的建立和分析,對主軸系統(tǒng)的振型和頻率進行分析,并對主軸系統(tǒng)振動影響的主要因素,如支承跨距和支承剛度等對于振動特性的影響進行分析和討論。
【關(guān)鍵詞】機床主軸系統(tǒng);ANSYS;支承剛度;支承跨距;固有振動特性
機床主軸系統(tǒng)是機床重要的組成部件,直接影響機床的加工精度。機床主軸系統(tǒng)在運行過程中,其固有的振動特性對于機床加工精度產(chǎn)生影響,因此,必須研究其振動的頻率和類型以及其在結(jié)構(gòu)參數(shù)方面的特性,在主軸系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設計上對振動的發(fā)生加以避免,提高機床的加工質(zhì)量和精度。近年來,對機床主軸系統(tǒng)的動態(tài)性能的研究已經(jīng)成為一項重要課題得到國內(nèi)外大量專家學者的關(guān)注,也出現(xiàn)了很多的研究方法。其中,有限單元法在機床主軸系統(tǒng)的動態(tài)性能研究方面受到了社會上越來越多的人的廣泛關(guān)注。
本文以普通機床主軸系統(tǒng)為研究對象,通過ANSYS軟件建立了機床主軸系統(tǒng)的有限元分析模型,對其動態(tài)性能進行研究,尤其在支承跨距和支承剛度的結(jié)構(gòu)參數(shù)對振動特性的影響方面進行了較為詳細的分析。
1、機床主軸系統(tǒng)有限元模型的建立
在進行主軸系統(tǒng)的有限元模型的建模時,為了便于計算,以滿足主要因素研究為基礎(chǔ),對于次要因素可以對其忽略。以某一機床主軸為例,對其進行有限元模型的建立,如圖1所示:
主軸總長為870mm,采用了20節(jié)點單6面體單元,因此可以運用復雜性高的形狀函數(shù)來更形象的表達實際的變形,以提高計算的準確度。模型上將軸承接觸非線性的影響忽略掉,形成后端固定、前端游動的結(jié)構(gòu)。如果假設由4個彈簧均勻分布來組成彈性支承系統(tǒng),參照圖1中橫斷面的彈簧分布圖,在主軸與彈簧的節(jié)點處加上UZ約束,另一端可設置成完全約束的狀態(tài)。
2、主軸系統(tǒng)固有振動特性分析
2.1 固有振動特性的分析
首先進行工況的設定,本文研究設定的工況為:支承間距為620mm,支承剛度為345345kN/mm,用Block Lanczos法對固有振動特性模態(tài)進行提取,得到8種動態(tài)振型。將機床主軸系統(tǒng)的8中模態(tài)階數(shù)和振型特征進行分析計算,其結(jié)果如下表1所示:
2.2 支承跨距和位置對振動特性的影響分析
支持跨距作為一個重要影響因素,在本次研究中,結(jié)合車床本身具有的結(jié)構(gòu)特征對其影響作用加以分析。工況設置中仍然為兩支承狀態(tài),保持前支承位置不變,只是將后支承的位置向前移動,保持兩支承的間距在370mm。通過對其有限元模型的建立和分析得出改變跨距狀態(tài)下模態(tài)分析結(jié)果,見下表2:
再參見下圖2中所示,(1)、(2)、(3)分別為鉛垂平面內(nèi),主軸系統(tǒng)繞Y軸的彎曲振型、繞X軸的兩搖擺振型和繞X軸頭部完全加搖擺振型:
將表(1)和表(2)進行對比,再綜合圖2的振型顯示分析可以看出,當支承位置和跨距發(fā)生改變時,其主軸的振型也隨之發(fā)生了變化,發(fā)生最大位移的位置也有所改變。在固有頻率的上有所減小。
2.3 支承剛度的變化對振動特性的影響
對支承剛度變化的影響力研究,取不同的支承剛度,進行主軸系統(tǒng)振動頻率和綜合變形的分析。通過設置三個等級支承剛度研究發(fā)現(xiàn),振動的各階固有頻率隨著支承剛度的增加而相應的有所增加,由此可以得出,主軸系統(tǒng)支承剛度的增加,對其抗振力的提高具有積極作用。
3、結(jié)語
綜上分析,支承位置的改變,支承跨距的變化影響主軸系統(tǒng)的抗振性能,跨距的加大會是抗振能力隨之加大。主軸的支承剛度對于扭轉(zhuǎn)和彎曲模態(tài)以外的其它模態(tài)影響較大。在日后的工作實踐中,對主軸系統(tǒng)的振動特性仍然需要更加深入的探索和研究,探索提高的主軸抗振性能的更好的方法和途徑。
參考文獻
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