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    大功率靜電除塵用高頻高壓電源的研制

    2013-12-21 06:24:56廖谷然楊北革呂玉祥
    電子器件 2013年3期
    關(guān)鍵詞:高壓電源電除塵器靜電

    廖谷然,楊北革,薛 輝,呂玉祥*

    (1.太原理工大學(xué)物理與光電工程學(xué)院,太原030024;2.山西省電力公司大同供電分公司,山西 大同037008)

    空氣污染直接嚴(yán)重危害人體健康。而火力發(fā)電廠、鋼鐵、冶金、造紙、水泥、輕紡、化工等工業(yè)領(lǐng)域生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的煙氣是空氣污染的主要來源,因此這些煙氣在排放到大氣之前必須對其進(jìn)行除塵處理。20 世紀(jì)90 年代大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)200 mg/m3,2004 年起實施的更加嚴(yán)格的排放標(biāo)準(zhǔn)則是50 mg/m3[1],而從2012 年1 月1 日起實施的新的火電廠大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)中燃煤鍋爐的煙塵排放標(biāo)準(zhǔn)是30 mg/m3[2]。靜電除塵器是國際上使用廣泛的除塵設(shè)備,具有效率高,處理煙氣量大,運行成本低,維護(hù)方便等優(yōu)點。利用靜電除塵器能夠有效地收集粉塵,使得排放達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。從20 世紀(jì)八十年代至今,靜電除塵器高壓供電電源普遍采用工頻可控硅電源。隨著環(huán)保排放要求的不斷提高,這種供電方式逐漸顯示出一些缺點。比如:(1)工作頻率為50 Hz,轉(zhuǎn)換效率低,耗電量大,變壓器體積大,需大量鋼材和銅材。(2)采用工頻相位控制調(diào)壓方法,使得功率因數(shù)低,且對電網(wǎng)干擾大。(3)晶閘管是半控型器件,對閃絡(luò)放電等實際狀況響應(yīng)速度慢,延時長,不能立即調(diào)整輸出電壓。(4)輸出電壓脈動大,使得電暈電壓低,無法適合高比電阻的粉塵[3-5]。因此,研制高性能的靜電除塵用高壓直流電源勢在必行。

    隨著新一代功率電子器件的發(fā)展,比如IGBT等全控型器件的出現(xiàn)和數(shù)字控制技術(shù)的發(fā)展,高頻逆變技術(shù)在工業(yè)上的應(yīng)用越來越廣泛也越來越成熟。基于高頻逆變技術(shù)的靜電除塵器供電電源越來越受到人們的重視,是靜電除塵器供電電源的發(fā)展方向[6-7]。由于制造和控制技術(shù)上的難度,目前國內(nèi)從事靜電除塵用高頻電源的公司研發(fā)的產(chǎn)品輸出功率都不高。而國內(nèi)絕大多數(shù)主流靜電除塵設(shè)備要求配套的電源功率在60 kW ~100 kW[8]。本文分析了靜電除塵用高頻高壓電源的工作原理,提出了采用雙串聯(lián)諧振回路并聯(lián)的新的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),研制了72 kV/1.6 A 大功率靜電除塵用高頻高壓電源。工作頻率為1 kHz ~30 kHz。為了減小調(diào)頻時IGBT 的開關(guān)損耗,采用串聯(lián)諧振軟開關(guān)技術(shù)[9],使得IGBT在零電流下開通和關(guān)斷。

    1 電源設(shè)計方案

    電源結(jié)構(gòu)框如圖1 所示,輸入為380 V、50 Hz的工頻電壓通過三相整流,電解電容濾波后得到530 V 直流母線電壓。再經(jīng)過IGBT 高頻全橋逆變,高頻整流變壓器升壓和二次整流后得到直流高壓,為靜電除塵器本體供電。

    圖1 電路結(jié)構(gòu)框圖

    在人機界面中,可以設(shè)置IGBT 的開關(guān)頻率、脈沖寬度、報警邏輯等參數(shù),并實時顯示電源工作時電壓電流的大小、實時溫度、故障和報警顯示等。

    DSP 控制器負(fù)責(zé)全橋逆變的驅(qū)動脈沖,電壓、電流、溫度的采樣,以及短路、開路、過熱保護(hù)等控制。

    2 工作原理分析

    雙串聯(lián)諧振高頻高壓直流電源的拓?fù)潆娐穲D如圖2 所示。其中靜電除塵器本體根據(jù)型號不同可等效為大小為20 kΩ ~10 mΩ 電阻和大小為5 000 pF ~100 000 pF 的電容并聯(lián)[10]。

    圖2 中兩個諧振回路的參數(shù)完全相同,IGBT 的開關(guān)狀態(tài)也完全一樣,因此只對其中一回路進(jìn)行分析。并推導(dǎo)出電流波形圖。根據(jù)IGBT 開關(guān)頻率和諧振頻率的關(guān)系,該電路有3 種工作方式。當(dāng)IGBT 工作在斷續(xù)工作狀態(tài)下,IGBT 零電流導(dǎo)通,零電流零電壓關(guān)斷。采用此軟開關(guān)技術(shù)大大減小了開關(guān)損耗。

    圖2 雙串聯(lián)諧振高頻高壓電源拓?fù)潆娐穲D

    設(shè)通過諧振電感L 的電流為i,諧振電容C 兩端的電壓為U,負(fù)載電容折算到變壓器原邊的電壓為U1。假設(shè)在逆變過程中母線電壓Uin基本保持不變。電源一個諧振周期可分為4 個工作模式。其等效電路如圖3 ~圖6 所示。

    圖3 開關(guān)模式1

    圖4 開關(guān)模式2

    圖5 開關(guān)模式3

    圖6 開關(guān)模式4

    開關(guān)模式1:等效電路圖3 所示。在t0時刻,i(t0)=0,U(t0)=0,U1(t0)=0??梢郧蟪鲋C振回路的諧振電感上的電流和諧振電容兩端的電壓如下:

    式(1)、式(2)中,ωr=,因此諧振周期Tr為等效阻抗。t0時刻Q1、Q4開通,電流正向流動,過Tr時間,i 過零,U 達(dá)到最大,電路進(jìn)入開關(guān)模式2。

    開關(guān)模式2:t1時刻,電流i 反向,流過反并聯(lián)二極管D1、D4,等效電路圖4 所示。初始條件為:i(t1)=0,U(t1)=2Uin,U1(t1)>0。諧振電感上的電流和諧振電容兩端的電壓如下:

    開關(guān)模式3:t4時刻,Q2、Q3導(dǎo)通,諧振電流i 增加,實現(xiàn)軟開通,等效電路圖5 所示。初始條件為:i(t4)=0,U(t4)= 2U1(t3),U1(t4)= U1(t3)。諧振電感上的電流和諧振電容兩端的電壓如下:

    t4時刻Q2、Q3開通,電流反向流動,過Tr時,i 過零,電路進(jìn)入開關(guān)模式4。

    開關(guān)模式4:t5時刻,D2、D3導(dǎo)通,等效電路如圖6 所示。初始條件為i(t5)= 0,U(t5)= -2Uin,U1(t5)=U1(t4)。諧振電感上的電流和諧振電容兩端的電壓如下:

    過Tr時間到達(dá)t7時,i 到零,D2、D3自然關(guān)斷,開關(guān)模式4 結(jié)束。在t5與t7中間的t6時刻關(guān)斷Q2、Q3,因為此時流過Q2、Q3的電流為0,所以實現(xiàn)了零電流關(guān)斷,減小了關(guān)斷損耗。

    上述公式我們可以得到電流斷續(xù)工作方式的主要波形如圖7 所示。

    圖7 諧振電感電流斷續(xù)工作時的波形圖

    由諧振電流波形圖可知,當(dāng)增加IGBT 的開關(guān)頻率時,電流有效值隨之增大,因此通過改變IGBT 開關(guān)頻率來改變諧振電流的有效值,供給除塵器本體。

    3 控制系統(tǒng)

    控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖如圖8 所示。

    圖8 控制系統(tǒng)框圖

    控制系統(tǒng)采用DSP 數(shù)字信號處理器和ARM9的雙32 bit CPU。DSP 采用德州儀器公司生產(chǎn)的TMS320F2812,該芯片具有處理能力強,響應(yīng)速度快,精度高,可靠性好等優(yōu)點。DSP 事件管理器產(chǎn)生的PWM 波經(jīng)過光纖隔離到驅(qū)動模塊后驅(qū)動IGBT 工作,通過脈沖頻率調(diào)節(jié)方式來改變IGBT 的開關(guān)頻率。

    DSP 模數(shù)轉(zhuǎn)換模塊對母線電壓,輸入的一次電壓和一次電流,輸出的二次電壓和二次電流進(jìn)行采樣并做數(shù)據(jù)處理。DSP 根據(jù)采樣到的二次電壓和二次電流的具體數(shù)值來調(diào)節(jié)PWM 波頻率以使得加到電場本體的電壓電流達(dá)到最佳工作狀態(tài)。

    ARM9 主要負(fù)責(zé)控制系統(tǒng)與上位機及手操器的通信,上位機與手操器均可顯示電源的實時工作狀態(tài)以及對電源進(jìn)行實時操作。

    整個控制系統(tǒng)能具有完備的檢測功能,完善的故障保護(hù)和報警功能。能及時顯示故障或報警信息,快速對故障做出響應(yīng)和處理。

    4 實驗結(jié)果及分析

    電源額定輸出電壓為72 kV,電流為1. 6 A,IGBT 采用英飛凌公司的FZ900R12KS4,其額定電流為900 A,最大耐壓為1 200 V,IGBT 驅(qū)動模塊采用西門康公司的2SD315AI,該模塊具有短路和過流保護(hù)、欠壓監(jiān)測等功能[11]。諧振電容取為0.7 μF,諧振電感使用變壓器漏感,脈沖寬度為22 μs,工作頻率為30 kHz。實際工作時的二次電流波形圖如圖9所示。

    圖9 IGBT 開關(guān)頻率為30 kHz 的二次電流波形圖

    實際二次電流波形圖與理論分析推導(dǎo)出的圖7相符,電源接入靜電除塵器本體運行一段時間后數(shù)據(jù)記錄如表1,由數(shù)據(jù)表明:電源運行穩(wěn)定,各參數(shù)完全符合設(shè)計要求。

    5 結(jié)論

    本文分析了采用兩個串聯(lián)諧振回路并聯(lián)的新的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的靜電除塵用高頻高壓電源的工作原理,研制出了額定輸出為72 kV/1.6 A 的大功率高頻電源。電源實際體積約為3 m3,質(zhì)量約為800 kg,跟相同功率的工頻電源相比,體積及重量大大減小。通過一段時間實際實驗驗證了電源的可行性。為靜電除塵設(shè)備新建或改造時電源的選擇提供了更多的選擇。

    表1 實驗結(jié)果

    [1] 胡立強,李鶴鳴,蔣云峰,等.基于TMS320F2812 電除塵用高頻高壓逆變電的研究[J].宇航計測技術(shù),2007,27(2):50-54.

    [2] 環(huán)境保護(hù)部. GB 13223—2011[S]. 北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,2011.

    [3] 謝小杰.一種串聯(lián)諧振高頻高壓電源設(shè)計[J].電力電子技術(shù),2007,41(9):79-81.

    [4] 鄒家勇. 靜電除塵用高壓直流LCC 諧振變換器研究與設(shè)計[D].杭州:浙江大學(xué),2010.

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    [8] 官威. 靜電除塵器諧振軟開關(guān)高頻高壓電源的設(shè)計與實現(xiàn)[D].杭州:浙江大學(xué),2008.

    [9] 邱劍,劉克富,肖后秀,等.高頻高壓脈沖電源充電軟開關(guān)技術(shù)[J].高電壓技術(shù),2006,32(4):62-64.

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    [11] 鄭月非,張愛玲.以2SD315AI 為核心的IGBT 驅(qū)動電路的設(shè)計與調(diào)試[J].電氣技術(shù),2010,3:65-67.

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