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    噴射式絞紗染色機(jī)分流器均勻性的研究與優(yōu)化*

    2013-11-26 03:12:00海亮
    機(jī)械制造 2013年12期
    關(guān)鍵詞:染色機(jī)分流器主管

    □ 張 海亮 □ 鄭 吉 □ 駱 歡

    1.浙江工業(yè)大學(xué) 機(jī) 械工程學(xué)院 杭 州 3 10014

    2.浙江工業(yè)大學(xué) 特 種裝備制造與先進(jìn)加工技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 杭 州 3 10014

    噴射式絞紗染色機(jī)是目前大部分印染企業(yè)在對(duì)絞紗進(jìn)行染色時(shí)所采用的設(shè)備,由染槽、多孔噴管、分流裝置、傳動(dòng)裝置、循環(huán)泵等部分組成(如圖1所示)。染色時(shí),將絞紗分別套在并列的多孔噴管上,用泵將染液從染槽送入多孔噴管中,染液從噴管的細(xì)孔噴淋于絞紗上。與此同時(shí),由于回轉(zhuǎn)裝置帶動(dòng)噴管一起轉(zhuǎn)動(dòng),可使套掛在噴管上的絞紗漸漸轉(zhuǎn)動(dòng)而達(dá)到均勻染色的目的。

    缸差問題是間歇法染色的一大通病。為此,設(shè)備制造企業(yè)設(shè)計(jì)開發(fā)了大容量的多噴管絞紗染色機(jī),可以達(dá)到80~100管,以求大幅度地降低缸差的發(fā)生概率,甚至在一定程度上消除缸差。然而,新開發(fā)的大容量噴射式絞紗染色機(jī),雖然克服了缸差問題,但是大容量的多噴管染色機(jī)會(huì)導(dǎo)致各噴管的流量分配不均,從而造成管差問題,成為該類大容量染色機(jī)需要重點(diǎn)克服和解決的一個(gè)專題[1]。

    在染色機(jī)染色過程中,分流器對(duì)染液分配的均勻性直接決定了多孔噴管噴出染液的均勻性,從而影響紗線與染液的接觸率,使紗線產(chǎn)生色花、色差等質(zhì)量問題,并且降低生產(chǎn)效率,影響企業(yè)效益。因此,對(duì)影響分流器均勻性的因素進(jìn)行研究,并對(duì)結(jié)構(gòu)存在的問題進(jìn)行改進(jìn)是十分有必要的。

    ▲圖1 噴射式絞紗染色機(jī)整體結(jié)構(gòu)圖

    1 多孔管流量分配理論

    在給排水、化工、電力、通風(fēng)等領(lǐng)域中,往往需要一種均勻分布?xì)怏w或液體的裝置,它由一根總管和與總管側(cè)面連接的一排或若干排支管組成。支管可以是具有相當(dāng)長(zhǎng)度的管道或噴嘴,也可以僅僅是小孔,總管的橫截面可以是圓形、方形、橢圓形等。這種總流被分流為多束分流的流動(dòng)過程稱之為分支流。多孔管就是典型的將主流經(jīng)側(cè)壁小孔沿軸向流道均勻地流出的分配裝置[2]。所以染色機(jī)分流器的流量分配問題屬于多孔管流量分配領(lǐng)域。

    在等直徑主管上等間距開設(shè)等孔徑的支管,流體流經(jīng)主管的沿程壓強(qiáng)變化如圖2所示。從圖2可見,流體流經(jīng)等直徑的多孔管,其壓強(qiáng)的一漲一落不能回復(fù)到原來的值,因而流體流經(jīng)沿程各支管的流率亦隨之改變[2]。

    ▲圖2 多孔管沿程壓強(qiáng)變化

    在多孔管流或分支流內(nèi),流體在流動(dòng)過程中質(zhì)量不斷減少,管內(nèi)壓力變化受摩擦和動(dòng)量交換的雙重影響。主流流體由于側(cè)孔出流而流速減小,流速的減小使流體的部分動(dòng)能轉(zhuǎn)化為靜壓能,導(dǎo)致流體沿流動(dòng)方向的壓力升高;另一方面,管壁摩擦阻力將使流體沿流道產(chǎn)生壓力損失,導(dǎo)致壓力降低。所以,如果適當(dāng)?shù)卣{(diào)整流動(dòng)參數(shù)或分支管結(jié)構(gòu),使流道內(nèi)由于側(cè)孔出流產(chǎn)生的壓力升高和由于摩擦阻力產(chǎn)生的壓力降低相平衡,那么沿管軸線得到均勻的靜壓分布是可能的[3]。

    影響多孔管流動(dòng)機(jī)理的因素有很多,主要包括:主管管長(zhǎng)、主管截面形狀、首段壓強(qiáng)、流體性質(zhì)、孔徑、開孔方式、孔間距和管道粗糙度等[4]。在設(shè)計(jì)中,為不影響染色機(jī)的其它結(jié)構(gòu),采用改變主管截面形狀來達(dá)到出口流量均勻分配的目的。筆者采用Fluent軟件對(duì)變截面主管內(nèi)的流動(dòng)情況進(jìn)行模擬,進(jìn)而指導(dǎo)其截面參數(shù)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化。

    2 對(duì)分流器進(jìn)行模擬及分析

    筆者針對(duì)現(xiàn)有的80管大容量雙層噴射式絞紗染色機(jī)所存在的分流器流量分配不均勻的問題進(jìn)行研究,采用Fluent軟件對(duì)分流器內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行模擬,得到出口質(zhì)量流量的分布圖。

    2.1 流場(chǎng)模型的建立

    將80管大容量噴射式絞紗染色機(jī)分為兩層,上層分流器有38個(gè)出口,連接有38根多孔噴管;下層分流器有42個(gè)出口,連接有42根多孔噴管。筆者主要研究上層分流器在給定流量情況下的流量分配均勻性問題,下層分流器與其情況相似。

    因?yàn)榉至髌鞒隹诘膲簭?qiáng)大小未知,但實(shí)際情況下外界對(duì)出口的壓強(qiáng)一定,且出口的壓強(qiáng)都相等,所以在對(duì)出口設(shè)置壓力出口邊界條件時(shí)均設(shè)為大氣壓,可以用來模擬實(shí)際狀況下管道內(nèi)部的流動(dòng)情況及出口流量的分配狀況。

    圖3為現(xiàn)有的噴射式絞紗染色機(jī)分流器設(shè)計(jì)圖,入口管徑410mm,壁厚3mm,出口管徑60mm,壁厚3mm,主管道為變截面的矩形管道,尺寸如圖3所示,高110mm,壁厚2.5mm。

    選取分流器內(nèi)部的流體區(qū)域作為研究對(duì)象,建立模型,如圖4所示。幾何模型中各部分尺寸和位置同實(shí)際分流器完全相同,模型以結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格為主,部分結(jié)構(gòu)復(fù)雜區(qū)域采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格,網(wǎng)格數(shù)為40多萬個(gè)。數(shù)值計(jì)算按照三維k-ε湍流模型進(jìn)行求解,視分流器內(nèi)流體為常溫、常壓水,密度和黏度為常數(shù)。入口邊界條件為速度入口,速度大小經(jīng)實(shí)際流量換算后為1.5 m/s;出口邊界條件為壓力出口,大小均設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。入口湍流強(qiáng)度為3.03%,水力直徑為404 mm。

    2.2 出口的質(zhì)量流量分布及原因分析

    圖5為原分流器38個(gè)出口對(duì)應(yīng)的質(zhì)量流量分布圖,從圖中可以看出,中間的20個(gè)出口流量分布比較均勻,再往兩側(cè),流量先降低后增大,增大的斜率逐漸變大。

    為了對(duì)影響出口流量分布不均的原因進(jìn)一步進(jìn)行分析,先對(duì)等截面主管內(nèi)流體的流動(dòng)情況及出口的流量進(jìn)行模擬和分析。選取主管為等截面矩形管道,尺寸為 13 120 mm×380 mm×110 mm(長(zhǎng)×寬×高),壁厚 2.5 mm,其它尺寸與原分流器相同,以分流器內(nèi)部的流體區(qū)域作為研究對(duì)象,并建立模型,如圖6所示。

    流體模型的參數(shù)設(shè)置同上,經(jīng)計(jì)算,得到等截面分流器38個(gè)出口對(duì)應(yīng)的質(zhì)量流量分布圖,如圖7所示。從圖中可以看出,出口的流量從中間位置向兩側(cè)逐漸增大,并且斜率逐漸變小。為了研究出口流量與壓力和流速的關(guān)系,給出主管中間(避免邊界層影響)一條線上的壓強(qiáng)和流速分布圖,如圖8、9所示。

    由圖8、9可以看出,主管內(nèi)流體由于從側(cè)孔不斷流出而流速減小,流速的減小使流體的部分動(dòng)能轉(zhuǎn)化為靜壓能,導(dǎo)致流體沿流動(dòng)方向的壓力升高;另一方面,管壁摩擦阻力將使流體沿流道產(chǎn)生壓力損失,導(dǎo)致壓力降低。但在流體流動(dòng)方向總的壓強(qiáng)升高,從而導(dǎo)致流量向兩側(cè)逐漸變大。

    ▲圖3 現(xiàn)有噴射式絞紗染色機(jī)分流器

    ▲圖4 原分流器的流體區(qū)域模型

    ▲圖5 出口質(zhì)量流量分布圖

    ▲圖6等截面分流器的流體區(qū)域模型

    ▲圖7 等截面分流器出口質(zhì)量流量分布圖

    ▲圖8 流速分布圖

    ▲圖9 靜壓分布圖

    從原分流器的結(jié)構(gòu)可以看出,原來在設(shè)計(jì)時(shí)其實(shí)也注意到了這個(gè)問題,故設(shè)計(jì)成截面向兩側(cè)逐漸減小,從而使主管中的流體向兩側(cè)流動(dòng)的流速加快,來達(dá)到減緩靜壓能的升高,從模擬結(jié)果來看,雖然在一定程度上減小了分配的不均勻性,但效果仍然不理想,原因可能是對(duì)流速的加快控制得不太好,即截面的形狀設(shè)計(jì)得不太合理。

    3 分流器的分析與結(jié)構(gòu)改進(jìn)

    為了使分流器達(dá)到分流均勻性的要求,并使分流器結(jié)構(gòu)的改變不影響原來染色機(jī)的其余結(jié)構(gòu),故與原設(shè)計(jì)一樣,通過改變未開有小孔的側(cè)面的形狀來達(dá)到使分流器均勻分流的目的。

    通過觀察可以發(fā)現(xiàn),該側(cè)面其實(shí)有幾塊斜面組成,斜面的斜率直接影響主管的截面形狀,從而影響到了出口的質(zhì)量流量分布。

    3.1 斜面傾角對(duì)流量分配的影響

    為研究斜面的傾角對(duì)流量分配的影響,新建模型如圖 10 所示,分別對(duì)∠α 取 1.5°、2°、2.5°、2.8°、3°進(jìn)行模擬,其余參數(shù)與原分流器一樣。

    通過模擬計(jì)算,從圖11中可以看到在不同傾角情況下出口質(zhì)量流量的變化趨勢(shì),可以總結(jié)為當(dāng)傾角增大時(shí),中間出口的流量增大,而向兩側(cè)的流量減小。當(dāng)傾角增大到一定程度后(在本模型中為2.5°),傾角發(fā)生較小的改變都會(huì)引起流量發(fā)生較大的變化。分析其原因:因?yàn)閮A角增大后,越靠近兩側(cè)主管截面積越小,主管內(nèi)流體的流速增大,從而使因動(dòng)量的減小而升高的靜壓能減小,這種趨勢(shì)在兩側(cè)比較明顯,故兩側(cè)的流量減?。欢鴥蓚?cè)由于截面積較小,阻力變大,使中間主管的流量增大,因此中間位置出口的流量也有變大的趨勢(shì)。當(dāng)傾角增大到一定程度后,由于傾角的微小變化都會(huì)使得兩側(cè)主管截面產(chǎn)生較大的變化率,故當(dāng)傾角發(fā)生微小的變化時(shí)流量都會(huì)有較大的變化。

    原設(shè)計(jì)分流器主管長(zhǎng)13 120 mm,單邊長(zhǎng)度為6 560 mm,除第9管與第10管、第29管與第30管間距為780 mm外,其余管間距均為300 mm。由圖11可以看出,由于出口流量的變化率不同,若采用單一斜率的斜面,難以將出口的質(zhì)量流量分配均勻。

    ▲圖10 傾角影響模型

    ▲圖11 不同傾角下出口的質(zhì)量流量

    ▲圖12 新設(shè)計(jì)的分流器

    3.2 分流器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    為了使分流器的出口流量達(dá)到均勻性的要求,對(duì)需要優(yōu)化的兩邊側(cè)面均用5塊不同斜率的斜面組成,對(duì)于第9管與第10管、第29管與第30管間距較大的情況,因?yàn)樵诹鲃?dòng)過程中距離較遠(yuǎn),管壁摩阻將使流體沿主管產(chǎn)生的壓力損失增大,故第9管、30管流量突然變小,因此在這幾個(gè)管之間采用斜率較小的斜面組成。

    圖12是新設(shè)計(jì)的分流器結(jié)構(gòu)圖,從圖中可以看出,為了使出口的流量達(dá)到均勻分配的目的,兩邊的側(cè)面均由 5 塊不同斜率的斜面 (AB、BC、CD、DE、EF)組成,建立平面直角坐標(biāo)系如圖12所示,則這幾塊斜面的斜率由 A、B、C、D、E、F 6 個(gè)點(diǎn)的坐標(biāo)決定。

    下面通過選取10組不同的坐標(biāo)值(見表1),來對(duì)不同斜率下出口的流量進(jìn)行模擬,結(jié)果經(jīng)過對(duì)比后,選取流量分布最均勻的一組作為最終優(yōu)化結(jié)果。

    經(jīng)過對(duì)10組數(shù)據(jù)的模擬計(jì)算和對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行綜合比較之后,最終選取第10組的坐標(biāo)值作為最終的優(yōu)化結(jié)果,在這樣的截面形狀下,出口的質(zhì)量流量分布如圖13所示。

    表1 10組不同的坐標(biāo)值

    ▲圖13 第10組坐標(biāo)下出口的質(zhì)量流量

    3.3 分流器配液性能評(píng)定

    (1)均勻度。衡量分流器分液均勻性的主要指標(biāo)是各孔分配液體的均勻性,均勻度η可定義為流體通過孔的最小和最大流量之比[5]:

    式中:Qmin為壓力最小處孔口的出流量,m3/s;Qmax為壓力最大處孔口的出流量,m3/s。

    根據(jù)原設(shè)計(jì)和改進(jìn)后分流器的質(zhì)量流量,分別得到它們的配液均勻度為:η原=0.83,η改=0.97,配液均勻性提高了16.9%。

    (2)不均勻度。衡量分流器分液均勻性的另外一項(xiàng)主要指標(biāo)是各孔分配液體的不均勻度,不均勻度Mf定義為:

    式中:Qi為第 i個(gè)出口的體積流量,m3/s;Qi為 i個(gè)出口的平均體積流量,m3/s;N為出口的個(gè)數(shù)。

    Mf越大,流量分配越不均勻[6]。根據(jù)原設(shè)計(jì)和改進(jìn)后分流器出口質(zhì)量流量的數(shù)據(jù),分別得到它們的配液不均勻度為:Mf原=0.044 584,Mf改=0.007 34,配液不均勻性降低了83.5%。

    通過分流器的均勻性能評(píng)定,發(fā)現(xiàn)改進(jìn)后分流器的均勻性與原分流器相比,出口流量的均勻性得到了較大的提升,并且僅僅改變了側(cè)面的形狀,并不影響原染色機(jī)其他部分的結(jié)構(gòu)布局,加工簡(jiǎn)單,因此認(rèn)為結(jié)構(gòu)改進(jìn)達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)。

    4 結(jié)論

    (1)針對(duì)現(xiàn)有的80管大容量雙層噴射式絞紗染色機(jī)所存在的分流器流量不均的問題進(jìn)行研究,采用Fluent軟件計(jì)算得到出口的質(zhì)量流量分布圖。

    (2)結(jié)合多孔管流量分配理論對(duì)原分流器出口流量分配不均的原因進(jìn)行分析,通過新建模型來研究斜率對(duì)出口流量分配的影響,歸納為:當(dāng)傾角增大時(shí),中間出口的流量增大,而向兩側(cè)的流量減小。當(dāng)傾角增大到一定程度后(在本模型中為2.5°),傾角發(fā)生較小的改變都會(huì)引起流量發(fā)生較大的變化。

    (3)為了使分流器的出口流量達(dá)到均勻性的要求,對(duì)需要優(yōu)化的兩邊側(cè)面均用5塊不同斜率的斜面組成,取10組不同的坐標(biāo)值來改變斜面的斜率,模擬計(jì)算出口質(zhì)量流量分布圖,通過比較,選取最優(yōu)的一組坐標(biāo)值作為最終的優(yōu)化結(jié)果。

    (4)采用不同的公式對(duì)分流器的均勻性能進(jìn)行評(píng)定,得到配液均勻性提高了16.9%,配液不均勻性降低了83.5%,出口流量的均勻性得到了較大的提升,并且僅僅改變了側(cè)面的形狀,并不影響原染色機(jī)其它部分的結(jié)構(gòu)布局,加工簡(jiǎn)單,因此認(rèn)為結(jié)構(gòu)改進(jìn)達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)。

    [1] 吳金石,周涼仙.大容量液流噴射染色機(jī)的管差原因剖析[J].針織工業(yè),2008(6):44-45.

    [2] 伍欽,蔡梅琳,梁玉蘭.流量分配管的設(shè)計(jì)理論[J].給水排水,1998,24(7):31-34.

    [3] 王峻曄,葛曉陵,吳東棣.分支流理論研究進(jìn)展[J].力學(xué)進(jìn)展,1998,28(3):392-401.

    [4] 黃興國(guó).多孔軟管水力特性實(shí)驗(yàn)研究[D].新疆:石河子大學(xué),2009.

    [5] 伍欽,蔡梅琳.直徑流量分配管的計(jì)算[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào),2000,28(7):94-98.

    [6] 王昂,王黎,張士博.變孔徑直管液體分布器的研究與設(shè)計(jì)[J].1993,21(3):22-29.

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