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    調(diào)水工程輸水渠道堰閘流量計算方法探討

    2013-11-13 09:49:02侯冬梅王才歡
    長江科學(xué)院院報 2013年8期
    關(guān)鍵詞:閘孔弧門水力學(xué)

    侯冬梅,王才歡,劉 毅

    (長江科學(xué)院水力學(xué)研究所,武漢 430010)

    調(diào)水工程是解決水資源時空分布不均勻的一條有效途徑,是實現(xiàn)水資源合理配置及提高水資源利用率的必要工程措施,對受水區(qū)經(jīng)濟和社會的可持續(xù)發(fā)展及改善生態(tài)環(huán)境有著重要意義。長距離調(diào)水工程運行調(diào)度的復(fù)雜性比一般水利工程大很多,要求做到按計劃安全、適時、適量、高效地將水源水庫的水輸送到用水戶。對運行調(diào)度結(jié)果產(chǎn)生重大影響的是節(jié)制閘水流流量控制計算方法的準(zhǔn)確性。

    1 研究背景

    常用堰閘過流的流量計算方法,有國內(nèi)水力學(xué)教科書公式[1-3]、Henry 公式[4]、日本土木學(xué)會公式[5]、美國陸軍工程兵團公式[6]等。自由出流條件下的堰流和孔流的界限以及堰流和孔流流量計算問題,于上世紀(jì)50—80年代國內(nèi)外已做過大量的研究;而淹沒條件下的堰流和孔流的流量計算,由于上、下游水力條件和邊界條件的影響,其淹沒系數(shù)的確定成為水力計算中的難點。

    目前國內(nèi)常用的計算方法有:①判斷過閘水流流態(tài)。當(dāng)閘門未啟出水面,水流為閘孔出流;當(dāng)閘門底緣脫離水面,為堰流。根據(jù)下游水位是否對閘孔過流能力產(chǎn)生影響,閘孔出流又分為自由孔流和淹沒孔流,堰流分為自由堰流和淹沒堰流。②采用相應(yīng)的公式計算流量。當(dāng)為閘孔出流時,其中:m為自由孔流綜合流量系數(shù);σ為淹沒系數(shù);b為過水?dāng)嗝鎸挾?e為閘門開啟高度;g為重力加速度;H0為計入行進流速水頭的堰閘前水深。

    m反映局部阻力、流速分布、垂向收縮和閘門開度等對出流的綜合影響,與閘底坎類型、閘門型式、閘門下緣迎流角、閘門相對開度等有關(guān)。弧形閘門自由出流流量系數(shù)可采用武漢大學(xué)水利水電學(xué)院(原武漢水利水電學(xué)院,簡稱“武水”)水力學(xué)教研室提出的經(jīng)驗公式(H為上游水深),適用范圍為寬頂堰弧形閘門,25°<

    淹沒系數(shù)σ一般通過模型試驗確定,當(dāng)t≤h″(t為下游水深;h″為水躍躍后的水深)時為自由孔流,淹沒系數(shù)σ=1,當(dāng)t>h″時,為淹沒孔流。

    目前國內(nèi)水力學(xué)教材及設(shè)計手冊中,σ的計算方法采用較多的有以下2種:一種是南京水利科學(xué)研究院(簡稱“南科院”)提出的經(jīng)驗公式,如圖1(a)所示。通過數(shù)學(xué)方法擬合為簡單、明了的數(shù)學(xué)表達式,形式為σ=-1.782 3x3+2.333 8x2-另一種是武水提出的σ=)的曲線群,如圖1(b)所示。因以后無圖可查,且缺失部分?jǐn)?shù)據(jù),故應(yīng)用范圍不完整。

    圖1 淹沒系數(shù)經(jīng)驗值關(guān)系曲線Fig.1 Curves of empirical formulas of submergence coefficient

    2 問題的提出

    在南水北調(diào)中線一期工程總干渠典型節(jié)制閘水流控制與計算研究[7]中發(fā)現(xiàn),當(dāng)e/H>0.65,而弧門未脫離水面時,傳統(tǒng)堰閘流量經(jīng)驗公式計算的流量與模型實測值偏差較大(后續(xù)詳細(xì)說明)?,F(xiàn)有公式計算的淹沒孔流與淹沒堰流誤差問題越來越突出[8-10]。將實測試驗數(shù)據(jù)及國內(nèi)外有關(guān)堰閘過流計算公式的結(jié)果列入表1。

    由表1可見,各計算公式的結(jié)果之間以及與試驗結(jié)果之間均有差別。武水公式的偏差率為-18%~14%;南科院公式的偏差率為-30%~13%;Henry公式的偏差率為-30%~12%;美國陸軍工程兵團公式的偏差率為-3%~16%;日本土木學(xué)會公式的偏差率為-20%~-3%。

    3 試驗研究

    對南水北調(diào)總干渠典型節(jié)制閘進行自由出流、淹沒出流及孔、堰流過渡區(qū)水位流量關(guān)系的試驗研究,尋求特征參數(shù)的數(shù)學(xué)表達式。

    3.1 模型設(shè)計

    南水北調(diào)中線一期工程總干渠節(jié)制閘一般位于倒虹吸出口及渡槽、涵洞、遂洞或暗渠進口,設(shè)計流量為50~350m3/s,上游水深為3.80~9.97 m,下游水深為3.60~8.33 m。落差 z為0.03~1.89 m,z/H 為0.01~0.23;設(shè)計流量為0時,下游水深 h為3.39~7.81m,落差 z為0.47~2.88 m,z/H 為0.07~0.43。試驗?zāi)P捅瘸週r=20,按重力相似準(zhǔn)則設(shè)計,綜合全線節(jié)制閘結(jié)構(gòu)布置特點建立4座概化物理模型。

    3.2 孔流試驗成果

    3.2.1 過閘流態(tài)

    試驗表明,自由孔流e/H最大達到0.94,淹沒孔流e/H最大達到0.95。當(dāng)閘門繼續(xù)上提,直至弧門底緣脫離水面,則為堰流流態(tài)。由于南水北調(diào)節(jié)制閘閘室較短,水頭損失較小,形成堰流時閘室內(nèi)水深較深,故堰流狀態(tài)時閘室進出口斷面水位幾乎齊平,且不會形成自由堰流。概化模型典型過流流態(tài)如圖2所示。

    圖2 概化模型過流流態(tài)Fig.2 Flow patterns in the generalized model

    3.2.2 閘孔自由出流

    表1 2孔渡槽淹沒孔流弧形門過閘流量結(jié)果對比Table 1 Comparison between measured and formula-calculated submerged orifice flow at the sluice with arch gate in double-orificeaqueduct

    圖3 典型節(jié)制閘自由孔流實測流量與計算值關(guān)系Fig.3 Relation between measured and calculated values of free orifice flow at typical regulating sluice

    3.2.3 閘孔淹沒出流

    試驗表明,在淹沒狀態(tài)下,渡槽節(jié)制閘當(dāng)e/H>0.60以后,倒虹吸節(jié)制閘當(dāng)e/H>0.50以后,孔流計算結(jié)果與試驗值的差率逐漸增大。e/H趨近于1,則差率趨近無窮大。如圖4所示。

    圖4 典型節(jié)制閘淹沒孔流實測流量與計算值關(guān)系Fig.4 Relation between measured and calculated values of submerged orifice flow at typical regulating sluice

    圖5 節(jié)制閘三維擬和效果圖Fig.5 Fitted 3-D graph of σ vsof regulating sluice

    3.2.4 公式擬合

    通過繪制實測試驗數(shù)據(jù)淹沒系數(shù)與相關(guān)參數(shù)的三維空間曲線,發(fā)現(xiàn)淹沒系數(shù)σ與相對開度e/H以及相對淹沒在吻合度較好的關(guān)系。應(yīng)用DataFit程序?qū)ρ蜎]孔流試驗數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)甄別、誤差分析及三維關(guān)系擬合,結(jié)果如圖5所示。

    3.3 孔流、堰流流態(tài)轉(zhuǎn)換和過渡流量計算

    試驗觀測到淹沒孔流條件下,當(dāng)e/H較大時,上下游水位落差很小,最小落差僅為0.02m(模型值0.1mm,該值已超過了模型試驗所要求的最高精度),此時弧門對過閘水流產(chǎn)生的局部水頭損失很小,弧門繼續(xù)上提,脫離水面將形成堰流流態(tài),不會引起上游水位的突變。因此,節(jié)制閘中常遇的淹沒孔流與淹沒堰流轉(zhuǎn)換時,閘室內(nèi)流速以及弧門前后水位落差較小,不會引起水位的明顯變化,淹沒孔流與淹沒堰流過渡區(qū)間流量亦不會發(fā)生明顯變化。而自由孔流與堰流流態(tài)轉(zhuǎn)換時,閘室內(nèi)流速較大,弧門觸及水面產(chǎn)生的局部損失較大,弧門脫離水面前后的閘前水面高程必將存在明顯變化,自由孔流與堰流過渡區(qū)間流量亦存在突變現(xiàn)象。

    在本試驗中節(jié)制閘出現(xiàn)淹沒堰流流態(tài)時,閘室內(nèi)上下游水位幾乎齊平,此時再以閘室內(nèi)的水深作為節(jié)制閘輸水控制參數(shù)將無定解,須另外建立與輸水控制有定解關(guān)系的相關(guān)參數(shù)表達式。

    4 理論分析

    目前國內(nèi)水力學(xué)教科書沿用e/H=0.65作為孔流與堰流轉(zhuǎn)換條件的界限值,其理論依據(jù)是堰上水深h達到臨界水深hk=2/3H0時,堰上水流將出現(xiàn)急流。當(dāng)閘門開度e>hk時,閘門底緣將脫離自由堰流水面(弧門觸水位置位于自由堰流收縮斷面下游時),過渡為堰流流態(tài),即e>2/3H0時自由孔流將轉(zhuǎn)換為自由堰流。這一理論經(jīng)試驗驗證得出了寬頂堰(包括有坎和無坎)以 e/H=0.65、曲線堰以 e/H=0.75作為閘孔出流和堰流的轉(zhuǎn)換條件界限值。其相應(yīng)的流態(tài)圖為自由孔流與自由堰流,且上游水位距離閘門一定距離,流速水頭可忽略不計,即e/H≈e/H0。

    因此,以e/H=0.65作為寬頂堰孔流與堰流的判斷條件應(yīng)僅適用于自由出流狀態(tài)。淹沒孔流與淹沒堰流間的轉(zhuǎn)換條件,目前還沒有統(tǒng)一的結(jié)論?;\統(tǒng)以e/H=0.65作為孔流與堰流的轉(zhuǎn)換分界點,則導(dǎo)致流量計算誤差大的問題。調(diào)水工程堰閘一般為大淹沒孔流,傳統(tǒng)計算方法已不適用。

    5 結(jié)語

    (1)經(jīng)理論分析和試驗驗證,孔流與堰流的轉(zhuǎn)換條件與閘下流態(tài)有關(guān)。根據(jù)南水北調(diào)中線干渠節(jié)制閘特殊的布置條件和以上下游特定位置水位為控制參數(shù)的實際情況,宜以弧門底緣剛脫離水面作為孔流和堰流轉(zhuǎn)換的條件,其臨界判斷條件為e/H=1。

    (2)本項研究以典型布置條件的節(jié)制閘概化模型作為研究平臺,充分考慮了各類節(jié)制閘在實際運行中可能出現(xiàn)的水流特性,故更符合南水北調(diào)中線干渠節(jié)制閘實際,試驗擬合的公式精度更高。但由于每個具體節(jié)制閘各不相同,水流條件也有差異,概化模型試驗提出的擬合公式應(yīng)用到中線干渠每一具體節(jié)制閘時,可能仍然還有一定偏差,應(yīng)結(jié)合具體節(jié)制閘的模型試驗或原型觀測資料進行修正。

    [1]武漢水利電力學(xué)院水力學(xué)教研室.水力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,1988.(Hydraulics Department of Wuhan Institute of Water Conservancy and Electric Power.Hydraulics[M].Beijing:Higher Education Press,1988.(in Chinese))

    [2]成都科技大學(xué)水力學(xué)教研室.水力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,1983.(Hydraulics Department of Chengdu University of Science and Technology.Hydraulics[M].Beijing:Higher Education Press,1983.(in Chinese))

    [3]河海大學(xué)水力學(xué)教研室.水力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,1996.(Hydraulics Department of Hohai University.Hydraulics[M].Beijing:Higher Education Press,1996.(in Chinese))

    [4]美國陸軍工程兵團.水利設(shè)計準(zhǔn)則[M].北京:水利出版社,1982.(United States Army Corps of Engineers.Hydraulic Design Criteria[M].Beijing:Hydraulic Press,1982.(in Chinese))

    [5]日本土木學(xué)會.水利公式集(上)[M].北京:人民鐵道出版社,1997.(Japan Society of Civil Engineering.Hydraulic Formulas(Volume 1)[M].Beijing:People’s Railway Publishing House,1997.(in Chinese))

    [6]河海大學(xué).水工設(shè)計手冊(6):泄水與過壩建筑物[M].北京:水利電力出版社,1987.(Hohai University.Hydraulic Design Handbook(6):Water Releasing Structures[M].Beijing:Water Conservancy and Electric Power Press,1987.(in Chinese))

    [7]侯冬梅,王才歡,段文剛.南水北調(diào)中線一期工程總干渠典型節(jié)制閘水流控制與計算研究報告[R].武漢:長江科學(xué)院,2009.(HOU Dong-mei,WANG Cai-huan,DUAN Wen-gang.Research Report on the Discharge Control and Computation for Typical Sluice of the Main Canal of South-to-North Water Transfer Project[R].Wuhan:Yangtze River Scientific Research Institute,2009.(in Chinese))

    [8]袁新明,洪家寶.平底板水閘閘孔淹沒出流的判別和流量計算[J].揚州大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),1998,(8):67-69.(YUAN Xin-ming,HONG Jia-bao.Flow Pattern Discrimination and Submerged Discharge Calculation on Flat Plate Sluice[J].Journal of Yangzhou University(Natural Science Edition),1998,(8):67-69.(in Chinese))

    [9]王學(xué)功,左敦厚,馮曙光,等.水閘大孔口淹沒堰流泄流能力的探討[J].水利水電技術(shù),1999,(3):29-32.(WANG Xue-gong,ZUODun-hou,F(xiàn)ENG Shu-guang,etal.Study of Submerged Discharge Capacity of Sluice under Large Orifice Condition[J].Water Resources and Hydropower Engineering,1999,(3):29-32.(in Chinese))

    [10]劉孟凱,王長德,閆奕博,等 .弧形閘門過閘流量公式比較分析[J].南水北調(diào)與水利科技,2009,(6):18-19,26.(LIU Meng-kai,WANG Chang-de,YAN Yi-bo,etal.Analysis and Comparison of Radial Gate Flow Formulas[J].South-to-North Water Transfers and Water Science and Technology,2009,(6):18-19,26.(in Chinese ))

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