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    葛洲壩二江水電站發(fā)電機(jī)增容改造可行性研究

    2013-09-01 02:12:24范吉松
    黑龍江電力 2013年3期
    關(guān)鍵詞:發(fā)電機(jī)

    范吉松,于 濤

    (1.哈爾濱理工大學(xué)水力發(fā)電設(shè)備國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,哈爾濱 150040;2.哈爾濱大電機(jī)研究所,哈爾濱 150040)

    葛洲壩水利樞紐位于中國湖北省宜昌市境內(nèi)的長江三峽末端河段上,距上游的三峽水電站38 km,是長江上第一座大型水電站,也是世界上最大的低水頭大流量、軸流式水電站。葛洲壩二江水電站安裝7臺(tái)機(jī)組,其中5臺(tái)125 MW機(jī)組為哈電公司生產(chǎn)。三峽公司計(jì)劃在不改變機(jī)組結(jié)構(gòu)的情況下,更換定子鐵心及線棒,將功率增加到150 MW。為了對(duì)葛洲壩機(jī)組進(jìn)行增容改造,本文計(jì)算分析了機(jī)組的通風(fēng)及定子溫升情況,并在現(xiàn)場對(duì)5號(hào)機(jī)進(jìn)行通風(fēng)實(shí)驗(yàn),收集了運(yùn)行數(shù)據(jù)。

    1 通風(fēng)系統(tǒng)基本結(jié)構(gòu)及尺寸

    葛洲壩二江水輪發(fā)電機(jī)采用雙路徑向無風(fēng)扇的通風(fēng)結(jié)構(gòu),冷卻空氣由轉(zhuǎn)子支架入口進(jìn)入電機(jī),在轉(zhuǎn)子支架、磁軛、磁極旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的風(fēng)扇作用下,流經(jīng)磁軛風(fēng)溝、磁軛風(fēng)隙、磁極極間后一部分空氣經(jīng)過氣隙和定子徑向風(fēng)溝,另一部分經(jīng)定子線圈端部、機(jī)座回風(fēng)孔,兩部分空氣在定子背部匯集進(jìn)入冷卻器,在與冷卻水熱交換散去熱量后,重新分上、下兩路進(jìn)入轉(zhuǎn)子支架,構(gòu)成密閉自循環(huán)。

    葛洲壩二江水輪發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸如表1所示。轉(zhuǎn)子支架采取了盒式支臂結(jié)構(gòu),開設(shè)了8個(gè)支架入口。磁軛風(fēng)溝數(shù)6,磁軛沖片采取一片一疊,層間相錯(cuò)一個(gè)極距,每片掛4極的方式。

    表1 葛洲壩二江水輪發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸 mm

    2 計(jì)算分析

    2.1 通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)及計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)機(jī)組的結(jié)構(gòu)尺寸確定了計(jì)算網(wǎng)絡(luò),其中包括轉(zhuǎn)子支架、磁軛、磁極的壓力元件及風(fēng)阻元件,定子入口、出口風(fēng)阻元件,冷卻器風(fēng)阻元件等[1-3]。應(yīng)用FLOWMASTER軟件進(jìn)行計(jì)算分析,計(jì)算網(wǎng)絡(luò)如圖1所示。計(jì)算得出該機(jī)組的總風(fēng)量為90.49 m3/s。

    圖1 通風(fēng)計(jì)算網(wǎng)絡(luò)

    2.2 定子溫度場計(jì)算

    針對(duì)該機(jī)組通風(fēng)系統(tǒng)的特點(diǎn),考慮到結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性,定子溫度場模型取半齒半槽進(jìn)行分析計(jì)算,軸向取包括上下端部線圈在內(nèi)的整個(gè)區(qū)域。把電磁分析的各部分損耗作為模型的熱源,結(jié)合電機(jī)的冷卻方式,選擇合理的邊界條件,對(duì)電機(jī)定子溫度分布進(jìn)行計(jì)算[4],得出該機(jī)組損耗分配數(shù)據(jù),如表2所示。

    表2 損耗分配 kW

    2.2.1 基本假設(shè)

    1)考慮定子繞組銅耗時(shí),認(rèn)為渦流效應(yīng)對(duì)每根股線的影響相同,即取其平均值。

    2)把槽楔及導(dǎo)線外的絕緣認(rèn)為是同一種物質(zhì)。

    3)端部繞組在鼻端嚙合處認(rèn)為沒有熱交換,可做絕熱面處理。

    4)端部只考慮繞組部分。

    5)考慮到定子徑向通風(fēng)溝中的風(fēng)與定子鐵心和線圈產(chǎn)生熱交換,假定風(fēng)溫沿徑向是線性遞增的。

    6)定子繞組股線都有絕緣漆膜,但由于漆太薄,若對(duì)其進(jìn)行剖分將會(huì)出現(xiàn)單元形狀差,或是單元數(shù)巨增而使程序運(yùn)行困難或無法正常工作。故假定股線之間不存在絕緣,其影響歸算到繞組的導(dǎo)熱系數(shù)中。

    7)不計(jì)熱輻射作用[5-6]。

    2.2.2 邊界條件

    本文計(jì)算中,對(duì)定子通風(fēng)溝、定子鐵心內(nèi)外圓及定子線圈端部施加第三類邊界條件,即流體的溫度和流體與邊界面的對(duì)流換熱系數(shù)[7]。另外,由于鐵心疊片、線圈股線絕緣等因素的影響,計(jì)算中考慮了材料的三維各向異性[8]。

    應(yīng)用上述方法進(jìn)行分析計(jì)算,得出了定子半齒半槽沿軸向溫度分布云圖2、線棒溫度分布云圖3和定子鐵心溫度分布云圖4。

    從圖2—圖4中可看出,最高溫度點(diǎn)為114.331℃,軸向位于中間鐵心段處,徑向位于上層線棒的直線段靠層間絕緣處,最熱點(diǎn)溫度為82.11℃,處在中間鐵心段的齒根部,軛背部及齒頂處溫度較低。需要特別說明的是冷風(fēng)溫度按40℃進(jìn)行計(jì)算。

    3 通風(fēng)實(shí)驗(yàn)

    風(fēng)量測量的目的是判斷電機(jī)各部分風(fēng)量是否滿足冷卻的需要,從而使電機(jī)各部分溫升維持在規(guī)定的限度內(nèi)。風(fēng)量測量根據(jù)其不同位置有多種測量方法,本試驗(yàn)用“中速風(fēng)表”測量冷卻器的平均出風(fēng)速度,此風(fēng)速值與冷卻器面積及個(gè)數(shù)相乘即是機(jī)組的總風(fēng)量,測量結(jié)果如表3所示。該機(jī)組共12臺(tái)冷卻器,寬度為1.47 m,高度為1.8 m,計(jì)算得出總風(fēng)量為94.6 m3/s。

    表3 冷卻器風(fēng)速測量

    4 線棒溫升折算

    在電站現(xiàn)場收集到機(jī)組3個(gè)工況的運(yùn)行參數(shù),由于是在不改變機(jī)組結(jié)構(gòu)尺寸的條件下進(jìn)行改造,即改造后機(jī)組的通風(fēng)情況與改造前相同,因此可以利用這3個(gè)工況的運(yùn)行數(shù)據(jù)折算出機(jī)組在功率150 MW時(shí)的線棒溫升,如表4所示。

    表4 各工況運(yùn)行參數(shù)

    通過各工況運(yùn)行參數(shù)和定子額定電壓13 800 V,可以計(jì)算得出各工況的定子電流。在工程上近似認(rèn)為溫升與電流的平方成線性關(guān)系,通過這3個(gè)工況的溫升與電流平方可以擬合出該直線,再代入額定電流7 172.06 A,即可折算出功率為150 MW時(shí)的線棒平均溫升和最高溫升。經(jīng)計(jì)算得出平均溫升為64.49 K,最高溫升為70.53 K。

    5 結(jié)論

    1)通過網(wǎng)絡(luò)法計(jì)算得出葛洲壩二江機(jī)組的總風(fēng)量為90.49 m3/s,實(shí)驗(yàn)值為94.6 m3/s。

    2)應(yīng)用溫度場計(jì)算線棒的平均溫升為70.02 K,最高溫升為74.331 K,機(jī)組實(shí)際運(yùn)行參數(shù)折算出的平均溫升為64.49 K,最高溫升為70.53 K。

    3)計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值比較吻合,線棒溫升在安全范圍內(nèi),葛洲壩二江水電站發(fā)電機(jī)可以由125 MW增容至150 MW。

    [1]王國海.三峽右岸全空冷水輪發(fā)電機(jī)關(guān)鍵技術(shù)研究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2009,29(15):74-79.

    [2]李廣德,付剛,何文秀.大型水輪發(fā)電機(jī)定子三維溫度場計(jì)算[J].大電機(jī)技術(shù),2000(2):1-5.

    [3]徐旭,徐鴻,李桃,等.立式水輪發(fā)電機(jī)通風(fēng)系統(tǒng)及轉(zhuǎn)子溫度場研究[J].工程熱物理學(xué)報(bào),2009,30(10):1717-1719.

    [4]李偉如,陳玉紅,霍菲陽,等.大型水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下磁極間流體流動(dòng)與溫度場分析[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2012,32(9):132-139.

    [5]楊世銘,傳熱學(xué).標(biāo)題為空[M].北京:高等教育出版社,2006.

    [6]鄧常飛.水輪發(fā)電機(jī)磁場的有限元計(jì)算分析[J].內(nèi)江科技,2012(9):54-54.

    [7]韓力,范鎮(zhèn)南,周光厚,等.大型水輪發(fā)電機(jī)電磁場模型及其對(duì)溫度場的影響[J].重慶大學(xué)學(xué)報(bào),2010,33(9):47-55.

    [8]杜燦勛,桂衛(wèi)華,周光厚.大型全空冷水輪發(fā)電機(jī)定子線棒損耗和溫度場綜合計(jì)算[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2012,32(12):111-119.

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