新疆油田防蠟劑的研制與性能評(píng)價(jià)

商紅巖,應(yīng)學(xué)海,黃蒼鋒,段寶虹,范 剛,劉培臣,田 斐,劉晨光

(1.中國(guó)石油大學(xué)重質(zhì)油國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山東青島 266580；2.中國(guó)石油獨(dú)山子石化分公司,新疆克拉瑪依 833600； 3.青島凱米科能源技術(shù)有限公司,山東青島 266580)

新疆油田防蠟劑的研制與性能評(píng)價(jià)

商紅巖1,應(yīng)學(xué)海1,黃蒼鋒1,段寶虹1,范 剛2,劉培臣3,田 斐1,劉晨光1

(1.中國(guó)石油大學(xué)重質(zhì)油國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山東青島 266580；2.中國(guó)石油獨(dú)山子石化分公司,新疆克拉瑪依 833600； 3.青島凱米科能源技術(shù)有限公司,山東青島 266580)

根據(jù)原油防蠟劑的作用機(jī)制,通過(guò)分子設(shè)計(jì),以甲基丙烯酸十八酯(O),馬來(lái)酸酐(M),苯乙烯(S)作為為共聚反應(yīng)的單體,過(guò)氧化苯甲酰(BPO)作為引發(fā)劑,甲苯為溶劑,采用溶液聚合的方式合成三元共聚物OMS,考察其最佳合成條件。結(jié)果表明:在n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1、反應(yīng)溫度為90℃,w(BPO)=1.2%、反應(yīng)時(shí)間為8 h的條件下,合成的防蠟劑對(duì)新疆油田的油井防蠟率可以達(dá)到50%；OMS與OP型表面活性劑復(fù)配后,防蠟效果更好,且防蠟劑具有一定的降黏降凝作用。

防蠟劑；三元共聚物；表面活性劑；動(dòng)態(tài)結(jié)蠟法；新疆油田

中國(guó)原油大多富含蠟[1],在開(kāi)采過(guò)程中,隨著溫度和壓力下降,原油中的蠟會(huì)逐漸析出并沉積在井壁周?chē)蜕a(chǎn)套管內(nèi),對(duì)儲(chǔ)層造成傷害[2]。常見(jiàn)的防蠟劑有稠環(huán)芳烴、表面活性劑與高分子聚合物3大類(lèi)。其中高分子型防蠟劑在油田有較多的應(yīng)用[3-5]。高分子型防蠟劑大多數(shù)為油溶性的,是含有石蠟鏈節(jié)的支鏈型高分子聚合物。使用時(shí)將其注入井內(nèi)與原油混合,在含量很低的情況下就能形成遍布整個(gè)原油組織中的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)[6]。若原油溫度降低,石蠟在網(wǎng)上析出,其結(jié)構(gòu)為空曠、疏松、呈樹(shù)枝狀或聚結(jié)樹(shù)枝狀的結(jié)晶堆砌體,阻止蠟的沉積,從而起到防蠟的作用。筆者結(jié)合新疆原油的物性及析蠟規(guī)律,研制和篩選出適合新疆原油的防蠟劑,考察防蠟劑最佳加劑條件和在不同條件下的防蠟效果。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)儀器及試劑

實(shí)驗(yàn)儀器:半導(dǎo)體石油多功能產(chǎn)品測(cè)定儀(天津中環(huán)電子制冷技術(shù)應(yīng)用所)、Brookfield DV-Ⅲ+Pro型黏度儀(美國(guó)Brookfield公司)、Nexus FT-IR(美國(guó)尼高力公司)、JJ-1型定時(shí)電動(dòng)攪拌器(江蘇中大儀器廠)、真空干燥箱、HH-S數(shù)顯恒溫油浴鍋、循環(huán)式多用真空泵、電子分析天平等。

實(shí)驗(yàn)試劑:十八醇、甲基丙烯酸、苯乙烯、十八胺、二甲苯,均為化學(xué)純；對(duì)甲基苯磺酸、甲苯、順丁烯二酸酐、過(guò)氧化苯甲酰、對(duì)苯二酚、氫氧化鈉,均為分析純。其中甲苯由利安隆博華醫(yī)藥化學(xué)有限公司提供,十八胺由臨淄雙洋福利油脂有限公司提供,其余藥品由國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司生產(chǎn)。

1.2 原油的基本物理性質(zhì)

原油的四組分含量分析參照SH/T0266-92(98)石油瀝青質(zhì)含量測(cè)定法和SH/T0509-92(98)渣油四組分測(cè)定法。原油中蠟含量測(cè)定參照SY/T0537-2008原油中蠟含量的測(cè)定。

原油的基本物性如下:飽和分、芳香分、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為53.54%、6.71%、37.76%、1.99%；水含量為11.02%；蠟含量為21.48%；析蠟點(diǎn)和凝點(diǎn)不是很高,分別為35和15℃；表觀黏度為179.90 mPa·s。

圖1 原油的黏溫曲線(xiàn)Fig.1 Viscosity-temperature curve of crude oil

1.3 防蠟劑的合成

1.3.1 甲基丙烯酸十八酯的合成

往三口瓶中依次加入一定質(zhì)量的十八醇,催化劑對(duì)甲基苯磺酸(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.5%),阻聚劑對(duì)苯二酚(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.7%),升溫至十八醇溶解后,加入一定量的甲基丙烯酸,升溫至回流溫度,反應(yīng)至分水器的出水量達(dá)到理論出水量。然后用5%NaOH洗滌,以除去阻聚劑對(duì)苯二酚和未反應(yīng)完全的對(duì)甲基苯磺酸,用含NaCl去離子水洗至中性,干燥保存。

反應(yīng)方程式如下:

1.3.2 OMS的合成

在裝有溫度計(jì)、回流冷凝管、攪拌器的250 mL的四口燒瓶中預(yù)先通入一段時(shí)間氮?dú)?按一定比例加入自制甲基丙烯酸十八酯(O)、順丁烯二酸酐(M)、苯乙烯(S),加入適量的溶劑甲苯,升溫至60℃,待反應(yīng)物充分溶解后升溫至預(yù)定的反應(yīng)溫度,每隔一段時(shí)間加入一定量的引發(fā)劑過(guò)氧化苯甲酰(BPO),引發(fā)劑分多次加完。反應(yīng)8 h后停止加熱,把四口瓶中的液體混合物轉(zhuǎn)移至燒杯中。

當(dāng)溫度降至接近室溫后,往燒杯中加入適量的乙醇,充分?jǐn)嚢?沉淀出聚合物后,過(guò)濾并用乙醇洗滌3～5次,真空干燥,可得到淡黃色蠟狀固體。反應(yīng)方程式如下:

1.4 防蠟劑防蠟性能的評(píng)價(jià)

防蠟效果的測(cè)定步驟參考中華人民共和國(guó)石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T 6300-2009采油用清、防蠟劑技術(shù)條件及相關(guān)文獻(xiàn)[2,7]。結(jié)合實(shí)驗(yàn)室現(xiàn)有條件,自制兩個(gè)不銹鋼轉(zhuǎn)子(大轉(zhuǎn)子Φ3.0 cm×8.4 cm,測(cè)稠油用；小轉(zhuǎn)子Φ1.8 cm×6.5 cm,測(cè)稀油用),按圖2所示的裝置評(píng)價(jià)防蠟效果。

依照SH/T 0522-2008及SY/T 0541-2009分別測(cè)定原油的析蠟點(diǎn)和凝點(diǎn)。稱(chēng)取100 g空白油樣,置于測(cè)試杯中,放在析蠟點(diǎn)以上25℃的恒溫水浴中并不斷攪拌,恒溫60 min。將樣品置于冷卻井中,將已打磨、干燥過(guò)的轉(zhuǎn)子(質(zhì)量記為m1)落入測(cè)試杯中,使其下端距測(cè)試杯底20 mm,同時(shí)開(kāi)啟電動(dòng)攪拌器以200 r/min的轉(zhuǎn)速進(jìn)行攪拌,測(cè)試過(guò)程降溫速率為1.0℃/min。當(dāng)油品溫度降到凝固點(diǎn)以上3℃時(shí)停止攪拌,升起轉(zhuǎn)子,增大攪拌器的轉(zhuǎn)速至1000 r/min并保持1 min,將轉(zhuǎn)子上的油甩下。轉(zhuǎn)子表面剩余的少量原油用冷卻的丁酮清洗[8]。準(zhǔn)確稱(chēng)量轉(zhuǎn)子的質(zhì)量m2。按上述的方法測(cè)定加防蠟劑時(shí)的轉(zhuǎn)子質(zhì)量m3。計(jì)算防蠟率η:

圖2 實(shí)驗(yàn)裝置Fig.2 Experiment device

2 結(jié)果分析

2.1 三元共聚物OMS的結(jié)構(gòu)表征

用FT-IR紅外光譜儀分析三元共聚物OMS的有機(jī)結(jié)構(gòu),結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3中波數(shù)2 920、2 850 cm-1為—CH2—與—CH3不對(duì)稱(chēng)伸縮振動(dòng)和伸縮振動(dòng)的特征峰,在波數(shù)1720 cm-1處出現(xiàn)了強(qiáng)的CO鍵伸縮振動(dòng)特征峰,在1 780 cm-1處出現(xiàn)酸酐的特征吸收峰,在1 170 cm-1處出現(xiàn)了酯基的特征吸收峰,在1470 cm-1處為苯環(huán)骨架的特征吸收峰,且在700 cm-1有很強(qiáng)的Ar—H彎曲振動(dòng)的特征吸收峰,證實(shí)了苯環(huán)的存在,從譜圖上還可以看出,在1650 cm-1沒(méi)有出現(xiàn)雙鍵的吸收峰,且在大于3000 cm-1處也沒(méi)有出現(xiàn)特征的C—H彎曲振動(dòng)吸收峰,說(shuō)明單體已反應(yīng)完全。從以上譜圖的分析可以看出三種單體已經(jīng)發(fā)生了有效的聚合反應(yīng)。

圖3 共聚物OMS的IR光譜圖Fig.3 IR spectra of copolymer OMS

2.2 OMS合成條件的優(yōu)化

采用三水平四因素的正交實(shí)驗(yàn)[9],以防蠟率為評(píng)價(jià)指標(biāo),變量因素為:單體配比、反應(yīng)溫度、反應(yīng)時(shí)間、引發(fā)劑用量。在結(jié)合大量文獻(xiàn)和前期的實(shí)驗(yàn)探索的基礎(chǔ)下,正交實(shí)驗(yàn)的變量設(shè)計(jì)見(jiàn)表1,結(jié)果見(jiàn)表2。

表1中,A表示n(O)∶n(M)∶n(S)；B為催化劑用量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),%；C為反應(yīng)時(shí)間,h；D為反應(yīng)溫度,℃。

表1 L934正交實(shí)驗(yàn)因素設(shè)計(jì)Table 1 Design of factors in orthogonal experiment

表2 L934正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析Table 2 Analysis of orthogonal test result

由表2正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知,各因素對(duì)共聚物的防蠟效果影響由大到小為:單體配比、反應(yīng)溫度、引發(fā)劑用量、反應(yīng)時(shí)間。合成反應(yīng)的最優(yōu)條件是n (O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1,引發(fā)劑用量為2.0%,反應(yīng)溫度為90℃,反應(yīng)時(shí)間為5 h,共聚物的防蠟效果理想。

2.2.1 單體配比的影響

由表2看出單體配比對(duì)共聚物OMS的防蠟性能影響最大。固定其他因素,考察單體的最佳配比。實(shí)驗(yàn)條件為:催化劑用量為2.0%,反應(yīng)溫度為90℃,反應(yīng)時(shí)間為5 h,n(O)∶n(M)∶n(S)不同時(shí)共聚物的防蠟效果見(jiàn)圖4。

單體配比不同,生成共聚物的分子結(jié)構(gòu)不同,直接影響共聚物與石蠟的共晶以及對(duì)膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的分散作用。從圖4可以看出,隨著甲基丙烯酸十八酯在共聚物的比重的增加,原油的防蠟率和降黏率逐漸提高,當(dāng)n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1時(shí),防蠟率為48.2%,達(dá)到最佳水平。這是因?yàn)殡S著甲基丙烯酸十八酯的增加,長(zhǎng)碳鏈在共聚物中的相對(duì)含量增加,由于長(zhǎng)碳鏈特有的梳狀結(jié)構(gòu),使原油中的蠟晶更多的吸附在分子鏈上或與之共晶,從而抑制了蠟晶的析出,破壞了空間的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的形成。而當(dāng)甲基丙烯酸十八酯含量繼續(xù)增加時(shí),防蠟率下降,這可能是因?yàn)殡S著長(zhǎng)碳鏈的進(jìn)一步增加,長(zhǎng)碳鏈分子或長(zhǎng)碳鏈分子之間會(huì)發(fā)生卷曲,使它在原油中的舒展性變差,影響了它對(duì)蠟晶的抑制作用。因此,依據(jù)原油的防蠟效果,選擇n(O)∶n(M)∶n(S)= 9∶1∶1。

圖4 單體配比對(duì)防蠟效果的影響Fig.4 Effect of monomer ratio on paraffin inhibiting efficiency

2.2.2 引發(fā)劑用量的影響

在自由基聚合反應(yīng)過(guò)程中,引發(fā)劑的用量可以影響共聚反應(yīng)的反應(yīng)速率、共聚物的相對(duì)分子質(zhì)量及其分布。采用BPO作為引發(fā)劑。確定n(O)∶n (M)∶n(S)=9∶1∶1后,在反應(yīng)溫度為90℃,反應(yīng)時(shí)間為5 h的實(shí)驗(yàn)條件下,考察引發(fā)劑的用量對(duì)共聚物防蠟效果的影響,結(jié)果見(jiàn)圖5。

圖5 引發(fā)劑用量對(duì)防蠟效果的影響Fig.5 Effect of initiator amount on paraffin inhibiting efficiency

從圖5可以看出,隨著w(BPO)的增加,共聚物的防蠟率逐漸增大,當(dāng)w(BPO)為1.2%時(shí),共聚物的防蠟效果最佳,而當(dāng)w(BPO)進(jìn)一步增加時(shí),共聚物的防蠟效果反而變差。出現(xiàn)以上情況的原因可能是:當(dāng)引發(fā)劑的加入量較低時(shí),生成的初始自由基的濃度較低,在相同的條件下,共聚反應(yīng)的速率太慢,反應(yīng)程度低,但根據(jù)自由基反應(yīng)動(dòng)力學(xué),這時(shí)共聚物的相對(duì)分子質(zhì)量較大,而原油中蠟的碳數(shù)必須和共聚物分子的碳數(shù)接近,才能發(fā)揮防蠟作用,因此,在引發(fā)劑用量低于1.2%時(shí)防蠟不理想。當(dāng)引發(fā)劑用量達(dá)到1.2%時(shí),生成的初始自由基濃度增大,單體的共聚反應(yīng)程度增加,生成的聚合物的相對(duì)分子質(zhì)量及其分布適中,共聚物的碳鏈可以與原油中的石蠟發(fā)生共晶和多點(diǎn)吸附,從而防止了蠟晶空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的生成。同時(shí),在分散膠質(zhì)、瀝青質(zhì)方面,由于相對(duì)分子質(zhì)量和極性合適,膠質(zhì)瀝青質(zhì)的氫鍵被打開(kāi),破壞了膠質(zhì)瀝青質(zhì)的有序堆積結(jié)構(gòu),所以,防蠟效果較好。當(dāng)引發(fā)劑用量大于1.5%時(shí),共聚物的防蠟效果反而下降,這是因?yàn)橐l(fā)的自由基濃度過(guò)大,單體之間共聚速率過(guò)快,生成大量相對(duì)分子質(zhì)量較小的共聚物,雖然單體的反應(yīng)程度很高,但無(wú)法形成長(zhǎng)碳鏈的共聚物,也就達(dá)不到防蠟所需的相對(duì)分子質(zhì)量和結(jié)構(gòu)。綜合以上因素,引發(fā)劑的用量定為1.2%。

2.2.3 反應(yīng)溫度的影響

在n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1、反應(yīng)時(shí)間為5 h、w(BPO)為1.2%的實(shí)驗(yàn)條件下,考察反應(yīng)溫度對(duì)共聚物防蠟效果的影響,結(jié)果見(jiàn)圖6。

圖6 反應(yīng)溫度對(duì)防蠟效果的影響Fig.6 Effect of reaction temperatures on paraffin inhibiting efficiency

從圖6可知,當(dāng)反應(yīng)溫度為90℃時(shí),共聚物的防蠟效果最好,溫度過(guò)高或過(guò)低對(duì)共聚物的降凝和降黏都是不利的。當(dāng)溫度較低時(shí),引發(fā)劑的分解速率較慢,生成的初始自由基濃度較低,單體反應(yīng)效率較高,反應(yīng)程度較低,主要是生成相對(duì)分子質(zhì)量較大的聚合物。當(dāng)溫度過(guò)高時(shí),引發(fā)劑的分解速率加快,生成的自由基濃度較大,此時(shí)生成大量的相對(duì)分子質(zhì)量較小的聚合物,且由于鏈轉(zhuǎn)移反應(yīng)增強(qiáng),生成聚合物支化度相應(yīng)增大,這對(duì)石蠟的共晶和吸附,以及對(duì)膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的分散是不利的。BPO的最佳引發(fā)溫度為60～80℃,考慮合成聚合物的相對(duì)分子質(zhì)量及其分布,通過(guò)控制反應(yīng)溫度來(lái)調(diào)節(jié)聚合物的相對(duì)分子質(zhì)量,選擇90℃作為合成的反應(yīng)溫度。

2.2.4 反應(yīng)時(shí)間的影響

隨著反應(yīng)時(shí)間的增加,鏈轉(zhuǎn)移反應(yīng)發(fā)生的概率增大,分子鏈的支化度相應(yīng)增大。在n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1、反應(yīng)溫度為90℃、w(BPO)為1.2%的實(shí)驗(yàn)條件下,考察反應(yīng)時(shí)間對(duì)共聚物防蠟效果的影響,結(jié)果見(jiàn)圖7。

圖7 反應(yīng)時(shí)間對(duì)防蠟效果的影響Fig.7 Effect of reaction time on paraffin inhibiting efficiency

從圖7可知,反應(yīng)隨著時(shí)間的進(jìn)行,共聚物的防蠟效果逐漸增加,當(dāng)反應(yīng)時(shí)間到8 h時(shí)防蠟率達(dá)到最高,反應(yīng)時(shí)間太短或過(guò)長(zhǎng),對(duì)共聚物的防蠟作用都不利。當(dāng)反應(yīng)時(shí)間少于8 h,單體的聚合反應(yīng)程度較低,相對(duì)分子質(zhì)量無(wú)法達(dá)到與蠟相互作用的要求,因此防蠟效果不高。隨著反應(yīng)時(shí)間的增加,單體的共聚反應(yīng)程度增加,相對(duì)分子質(zhì)量逐漸增大,防蠟效果增大,當(dāng)反應(yīng)到8 h時(shí),防蠟率達(dá)到55.06%。當(dāng)反應(yīng)時(shí)間超過(guò)8 h,防蠟效果有所下降,這可能是因?yàn)殡S著反應(yīng)時(shí)間加長(zhǎng),鏈轉(zhuǎn)移反應(yīng)發(fā)生的概率增加,導(dǎo)致分子的支化度增加,改變了分子鏈的梳狀結(jié)構(gòu)特征,這對(duì)共聚物分子與蠟的共晶或吸附以及分子進(jìn)入膠質(zhì)、瀝青質(zhì)的層狀堆積結(jié)構(gòu)都是不利的,影響了共聚物的防蠟效果。

2.3 防蠟劑用量對(duì)防蠟效果的影響

如果加劑量過(guò)少,蠟晶析出后,得不到充分的作用,且無(wú)法維持膠質(zhì)、瀝青質(zhì)形成的松散結(jié)構(gòu),防蠟效果就不理想,原油的流變性還有可能出現(xiàn)惡化；而當(dāng)加劑量過(guò)多時(shí),多余的防蠟劑分子起不到作用,不但提高不了防蠟效果,反而增加了經(jīng)濟(jì)成本,是不可取的。在熱處理溫度為60℃,相同的剪切速率下,考察不同的加劑量對(duì)防蠟效果的影響,結(jié)果見(jiàn)圖8。

從圖8看出,隨著防蠟劑用量的增加,防蠟率有所提高。當(dāng)防蠟劑用量為200×10-6時(shí),防蠟率為55.1%。用量再增加時(shí),防蠟率反而下降。綜合以上因素,OMS相對(duì)于新疆原油的最佳加劑量為200× 10-6。

圖8 防蠟劑用量對(duì)防蠟率的影響Fig.8 Effect of paraffin inhibitor amounton paraffin inhibiting efficiency

2.4 OMS與其他試劑的復(fù)配對(duì)防蠟效果的影響

為了考察聚合物與表面活性劑的復(fù)配、聚合物與EVA的復(fù)配對(duì)防蠟效果的影響[10],選取聚合物m(OMS)∶m(OP-10)=8∶2,m(OMS)∶m(吐溫60)=8∶2,m(OMS)∶m(EVA28150)=8∶2三種防蠟劑。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖9。

圖9 復(fù)配對(duì)防蠟效果的影響Fig.9 Effect of mixed paraffin inhibitor on paraffin inhibiting efficiency

由圖9可見(jiàn),復(fù)配之后防蠟劑的防蠟效果整體上有較明顯提高。在防蠟過(guò)程中共聚物OMS與其他防蠟劑起著協(xié)同的作用,使其具有更廣泛的適應(yīng)性,改善它對(duì)油料組成的依賴(lài)性。其中m(OMS)∶m(OP-10)=8∶2的防蠟效果最好,當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到300×10-6時(shí),防蠟率達(dá)到56.6%,出于經(jīng)濟(jì)效益的考慮,建議選用200×10-6。

2.5 防蠟劑的降凝降黏作用

防蠟劑的降凝降黏實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖10、11。從圖10、11可以看出,防蠟劑對(duì)原油就有一定的降凝降黏作用,這是因?yàn)榉老瀯┓乐瓜灳奂Y(jié)塊,從某種程度來(lái)講也就是延緩了體系的凝固過(guò)程,同時(shí)也破壞了蠟晶的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),減少了原油之間的黏結(jié)力,從而使凝點(diǎn)降低,黏度減小。

圖10 防蠟劑對(duì)原油凝點(diǎn)的影響Fig.10 Effect of paraffin inhibitor on pour points of crude oil

圖11 防蠟劑對(duì)原油黏度的影響Fig.11 Effect of paraffin inhibitor on viscosity of crude oil

3 結(jié) 論

當(dāng)單體甲基丙烯酸十八酯、馬來(lái)酸酐、苯乙烯的摩爾配比為9∶1∶1、反應(yīng)溫度為90℃、BPO的用量為1.2%、反應(yīng)時(shí)間為8 h時(shí)合成的產(chǎn)物與OP-10以8∶2復(fù)配,在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為200×10-6時(shí)防蠟率可以達(dá)到60%,且具有一定的降凝降黏作用。

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(編輯 劉為清)

Paraffin inhibitor development and performance evaluation in Xinjiang Oilfield

SHANG Hong-yan1,YING Xue-hai1,HUANG Cang-feng1,DUAN Bao-hong1,
FAN Gang2,LIU Pei-chen3,TIAN Fei1,LIU Chen-guang1

(1.State Key Laboratory of Heavy Oil Processing in China University of Petroleum,Qingdao 266580,China；
2.Dushanzi Petrochemical Filiale,PetroChina,Karamay 833600,China；
3.Qingdao KMK Energy Technology Company Limited,Qingdao 266580,China)

According to the mechanism of wax prevention of crude oil,taking octadecyl methacrylate(O),maleic anhydride (M),styrene(S)as monomer of polymerization,benzoyl peroxide(BPO)as initiator,toluene as solvent,the terpolymer OMS was synthesized by solution polymerization through molecular designing.And the optimum synthesis conditions were also discussed.The results show that the optimum reaction conditions are as follows:the molar ratio of octadecyl methacrylate to maleic anhydride and to styrene is 9∶1∶1,reaction temperature is 90℃,the amount of BPO is 1.2%,reaction time is 8 h.The wax inhibiting rate of the paraffin inhibitor could reach 50%in Xinjiang Oilfield.While mixed with OP surfactant, the wax prevention effect is better,and the paraffin inhibitor has pour point reduction and viscosity reduction effect.

paraffin inhibitor；terpolymer；surfactant；wax deposition in moving state；Xinjiang Oilfield

TE 358.2

A

1673-5005(2013)01-0167-06

10.3969/j.issn.1673-5005.2013.01.029

2012-07-14

國(guó)家“973”計(jì)劃項(xiàng)目(2010CB226905)

商紅巖(1964-),副教授,博士,主要從事工業(yè)催化和精細(xì)化學(xué)研究。E-mail:catagroupsh@163.com。