油井電纜鎧裝鋼絲防反彈松散生產(chǎn)技術(shù)研究

段國(guó)權(quán)， 鄧 良， 羅福安， 段書文， 孫改玲

（1.特變電工股份有限公司新疆線纜廠，新疆昌吉831100；2.航天電工技術(shù)有限公司，湖北武漢430035）

油井電纜鎧裝鋼絲防反彈松散生產(chǎn)技術(shù)研究

段國(guó)權(quán)1， 鄧 良2， 羅福安2， 段書文2， 孫改玲1

（1.特變電工股份有限公司新疆線纜廠，新疆昌吉831100；2.航天電工技術(shù)有限公司，湖北武漢430035）

通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)，分析了鋼絲反彈松散與材質(zhì)及彎曲半徑、絞合節(jié)距的關(guān)系，總結(jié)了油井電纜鎧裝鋼絲反彈松散的原因。提出了通過(guò)增加水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置，使鋼絲絞前預(yù)變形量與絞后成品線上變形量幾乎完全一致的解決方案，介紹了設(shè)計(jì)方案的特點(diǎn)，并將生產(chǎn)工藝驗(yàn)證中積累的經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行了總結(jié)。此工藝研究成果對(duì)其他類似鎧裝鋼絲反彈松散問題的解決也具有參考意義。

油井電纜；鋼絲反彈松散；反彈量；水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置

0 引 言

當(dāng)前我國(guó)多數(shù)主力油田已處于開發(fā)的中后期，產(chǎn)量下降，產(chǎn)出成本高，為此，我國(guó)已把發(fā)展強(qiáng)化采油技術(shù)---三次采油技術(shù)作為石油開采重要的技術(shù)發(fā)展方向。三次采油技術(shù)中利用高能超聲波油層處理技術(shù)可以有效提高原油采收率，增加可采儲(chǔ)量，提高難采儲(chǔ)量的動(dòng)用率，延長(zhǎng)油藏穩(wěn)產(chǎn)期。為滿足高能超聲油層處理系列設(shè)備井下供電需要，上海電纜研究所設(shè)計(jì)了油井勘探與超聲波增油用特種鎧裝電纜。

此電纜鋼絲鎧裝層外無(wú)護(hù)套，電纜兩端鋼絲容易反彈松散，特別是內(nèi)層易散，給生產(chǎn)制造、安裝使用帶來(lái)困難。航天電工技術(shù)有限公司有幸參與了油井勘探與超聲波增油用電纜鋼絲鎧裝層防反彈松散工藝研究及產(chǎn)品試制，解決了兩層鋼絲反彈松股技術(shù)問題。

1 電纜設(shè)計(jì)

為滿足超聲波設(shè)備供電及通信需要，對(duì)于非靜止敷設(shè)的該專用電纜，按同軸和多芯兩種結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行設(shè)計(jì)。通過(guò)對(duì)比，選擇同軸電纜結(jié)構(gòu)較好。

1.1 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)及參數(shù)

（1）纜芯外徑（12.2±0.1）mm。

（2）內(nèi)層鋼絲33根（根據(jù)實(shí)際情況確定），鋼絲直徑1.2 mm，絞合方向?yàn)橛蚁颍g合節(jié)距（159± 10）mm（參考），絞后外徑（14.5±0.2）mm。鋼絲強(qiáng)度1 800～2 000 MPa。

（3）外層鋼絲34根（根據(jù)實(shí)際情況確定），鋼絲直徑1.4 mm，絞合方向?yàn)樽笙?，絞合節(jié)距（173± 10）mm（參考），絞后外徑（17.3±0.2）mm。鋼絲強(qiáng)度1 800～2 000 MPa。

1.2 產(chǎn)品示意圖（見圖1）

2 生產(chǎn)中存在的問題

（1）鋼絲強(qiáng)度大，剛性大，用有退扭籠絞機(jī)生產(chǎn)也特別容易反彈松散。鋼絲強(qiáng)度1 800～2 000 MPa，是一般電纜用鎧裝鋼絲強(qiáng)度的數(shù)倍，材料的彈性模量決定了鎧裝后更容易反彈。

（2）油井電纜彎曲性要求高，鎧裝鋼絲根數(shù)多，內(nèi)外層鋼絲節(jié)徑比只有10左右，且內(nèi)層鋼絲反彈松散更明顯，不利于安裝接頭。

圖1 同軸電纜結(jié)構(gòu)示意圖

（3）電纜無(wú)護(hù)套，鋼絲鎧裝外觀質(zhì)量要求高。

3 鋼絲反彈松散原因分析

為研究油井電纜鎧裝鋼絲特別容易反彈松散的問題，我們對(duì)鋼絲反彈與材質(zhì)、彎曲半徑、絞合節(jié)距的關(guān)系做了一些試驗(yàn)。

3.1 反彈與材質(zhì)及彎曲半徑的關(guān)系

經(jīng)對(duì)比，發(fā)現(xiàn)鋼絲在無(wú)退扭絞合生產(chǎn)中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律與在卷繞試驗(yàn)機(jī)上卷繞過(guò)程中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律本質(zhì)是相同的，卷繞試驗(yàn)相當(dāng)于絞合節(jié)距近似于零，可以利用卷繞試驗(yàn)設(shè)備模擬絞合過(guò)程，做反彈試驗(yàn)。

為了進(jìn)行對(duì)比，我們選擇的試驗(yàn)材料除了油井電纜鎧裝生產(chǎn)用?1.1 mm、?1.2 mm、?1.4 mm鋼絲外，還有電纜鎧裝用普通低碳鋼絲、架空導(dǎo)線用高碳鋼絲、高強(qiáng)度鋁合金線、硬鋁線等金屬材料。

試驗(yàn)方法是將所選金屬材料在不同自身直徑倍數(shù)的圓金屬棒上做卷繞試驗(yàn)，測(cè)量卷繞后試樣內(nèi)徑，通過(guò)與圓金屬棒直徑對(duì)比，計(jì)算反彈量和反彈率。無(wú)退扭絞合反彈松散比有退扭絞合嚴(yán)重，試驗(yàn)證明，在相同情況下，有退扭與無(wú)退扭絞合形成周長(zhǎng)相等、形狀相似的圓周，因此，研究無(wú)退扭反彈可代替有退扭反彈情況。

圖2 卷繞示意圖

圖2為卷繞示意圖。圖3為卷繞后鋼絲反彈實(shí)物圖。代表性試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表1。

圖3 卷繞后反彈實(shí)物

表1 金屬材料卷繞反彈松散試驗(yàn)數(shù)據(jù)表

從表1中可得到如下結(jié)論：

（1）除硬鋁線及鋁合金線外，上述其它金屬材料的彎曲屈服半徑均小于一倍自身直徑，在實(shí)際絞合時(shí)均存在反彈現(xiàn)象。

（2）通過(guò)材料反彈率可推斷材料反彈性由大到小排序?yàn)橛途娎|用鋼絲、架空導(dǎo)線用鋼絲、擴(kuò)徑導(dǎo)線用鋼絲、高強(qiáng)度鋁合金線、硬鋁線。油井電纜用鋼絲反彈松散最明顯。

（3）同種金屬材料彎曲直徑越大，反彈量及反彈率越大。油井鎧裝電纜外徑不大，相對(duì)而言有利于減少反彈量及反彈率。

3.2 反彈與節(jié)距的關(guān)系

為研究鋼絲反彈松散與節(jié)距的關(guān)系，并考慮觀察方便，我們用異形導(dǎo)線代替鋼絲做試驗(yàn)：將一個(gè)節(jié)距長(zhǎng)度的異形導(dǎo)線絞合后的始端和尾端重疊，看異形導(dǎo)線變形情況。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，異形導(dǎo)線在無(wú)退扭和有退扭絞合后將分別形成如圖4（左是無(wú)退扭，右是有退扭）所示圓周。從圖4可推斷：在相同纜芯直徑、相同鋼絲直徑、相同節(jié)距情況下，如果將一個(gè)節(jié)距長(zhǎng)度的鋼絲絞合后的始端和尾端重疊（類似于纏繞試驗(yàn)的零節(jié)距），鋼絲無(wú)退扭和有退扭絞合將形成形狀相似、周長(zhǎng)相等的圓周。這說(shuō)明無(wú)退扭卷繞試驗(yàn)與有退紐絞合過(guò)程也是非常相似，卷繞試驗(yàn)可替代有退扭絞合試驗(yàn)。

圖4 一個(gè)節(jié)距鋼絲始端和尾端重疊實(shí)物

從試驗(yàn)中可知：鋼絲絞合節(jié)距越小，意味著鋼絲彎曲一周的圓周長(zhǎng)越小，在屈服彎曲半徑以上，鋼絲均勻分布的反彈應(yīng)力越大，安裝接頭越難控制。

3.3 反彈松散原因

根據(jù)以上反彈與材質(zhì)、彎曲半徑、絞合節(jié)距關(guān)系所得試驗(yàn)結(jié)論及產(chǎn)品特點(diǎn)，油井電纜鎧裝鋼絲特別容易反彈松散的原因分析如下：

（1）油井電纜鎧裝用?1.1～1.4 mm鋼絲的剛性比普通鋼絲更大，在相同條件下，鋼絲反彈量、反彈率更大。

（2）油井電纜鎧裝鋼絲絞合節(jié)距非常小，相當(dāng)于鋼絲每一節(jié)距彎曲一周形成圓周小，在屈服彎曲半徑以上，鋼絲上均勻分布的反彈力大，內(nèi)層節(jié)距更小，反彈力更大，電纜兩端反彈松散難以控制。

（3）油井電纜鋼絲外無(wú)護(hù)套，也是鋼絲反彈松散非常明顯的原因。一般鋼絲鎧裝電纜有外護(hù)套，可包裹鋼絲，阻止鋼絲反彈松散。油井電纜鋼絲外無(wú)護(hù)套，對(duì)鋼絲鎧裝質(zhì)量要求更高，生產(chǎn)工藝處理不好，反彈松散會(huì)更明顯。

4 反彈松散解決方案

油井電纜鎧裝鋼絲絞合彎曲半徑均大于鋼絲屈服彎曲半徑，鋼絲反彈松散必然存在，且油井電纜鎧裝鋼絲相對(duì)其他材料反彈更明顯，要解決鋼絲反彈松散問題，不能按一般鋼絲鎧裝生產(chǎn)工藝控制，必須采取特殊工藝處理。鋼絲反彈松散解決方案如下。

4.1 選用有退扭絞線設(shè)備

從圖4可知，如果采用無(wú)退扭絞合，在每個(gè)節(jié)距內(nèi)，鋼絲圍繞電纜彎曲一周，扭轉(zhuǎn)360°；如果采用有退扭絞合，在每個(gè)節(jié)距內(nèi)，鋼絲圍繞電纜彎曲一周，理論上無(wú)扭轉(zhuǎn)。彎曲和扭轉(zhuǎn)是反彈松散的主要原因，彎曲不可避免，但扭轉(zhuǎn)是可以減少或消除的。為減小反彈松散程度，對(duì)剛性特大的油井電纜鎧裝鋼絲采用有退扭絞合更好，可減少或消除扭轉(zhuǎn)，減少扭轉(zhuǎn)反彈應(yīng)力。

4.2 增加水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置

參考高強(qiáng)度鋁合金架空導(dǎo)線絞合防反彈松散水平預(yù)扭技術(shù)，我們?cè)O(shè)計(jì)了水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置，工藝原理和具體方案如下。

4.2.1 工藝原理

防反彈松散的工藝原理是通過(guò)增加水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置，使鋼絲絞前預(yù)變形與絞后成品線上變形幾乎完全一致，從而解決反彈松散問題。

第一方案：使鋼絲達(dá)到屈服變形量后，不產(chǎn)生反彈松散。但前面已分析，鋼絲預(yù)變形不可能小于其彎曲屈服半徑，此方法行不通。

第二方案：利用鋼絲彎曲變形反彈量，使預(yù)變形與成品絞合后變形一致，克服反彈松散。從試驗(yàn)分析可知，鋼絲絞合彎曲半徑如達(dá)不到屈服彎曲半徑，其反彈量及反彈率是有限的，我們可以考慮利用其反彈量，使預(yù)變形與成品絞合后變形一致，克服反彈松散。此工藝原理是可行的。

鋼絲絞合預(yù)變形工藝與高強(qiáng)度鋁合金絞合預(yù)扭工藝不完全相同：鋼絲絞合水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置使鋼絲預(yù)變形與絞后成品線上變形幾乎完全一致，一定要變形；高強(qiáng)度鋁合金絞合預(yù)扭裝置不一定要鋁合金線變形與絞后節(jié)距相同，為減少對(duì)導(dǎo)線損傷，一般導(dǎo)線經(jīng)過(guò)預(yù)扭裝置后，基本無(wú)變形，僅將扭轉(zhuǎn)應(yīng)力均勻分布到每個(gè)節(jié)距內(nèi)，也能有效解決鋁合金反彈松散問題。

4.2.2 設(shè)計(jì)方案

水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置由一組輔助壓輪、一組輔助托輪、三組預(yù)變形輪柱和一組分線托輪組成。從裝置最上面或最下面旋轉(zhuǎn)切線方向觀察每一組預(yù)變形導(dǎo)輪，水平調(diào)節(jié)預(yù)變形工藝調(diào)整示意圖見圖5。水平調(diào)節(jié)絞線預(yù)變形新型裝置及方法正在申請(qǐng)國(guó)家發(fā)明專利。

圖5 水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置示意圖

本裝置特征：輔助壓輪和輔助托輪由固定盤和滑輪組成；每組預(yù)變形輪柱由預(yù)變形定位盤及圓周邊均勻分布的固定圓柱導(dǎo)輪組成，預(yù)變形定位盤可旋轉(zhuǎn)前后移動(dòng)或水平式調(diào)節(jié)位置，且為便于保護(hù)鋼絲，中間組預(yù)變形定位盤徑較小而輪柱較長(zhǎng)；分線托輪由分線盤和圓周邊均勻分布的可旋轉(zhuǎn)及徑向調(diào)節(jié)的導(dǎo)輪組成。

本裝置調(diào)節(jié)要點(diǎn)：

（1）輔助壓輪和輔助托輪的作用是使鋼絲從不同放線盤進(jìn)入預(yù)變形區(qū)后，保證單線在預(yù)變形中保持中間合適穩(wěn)定位置，避免擦傷。

（2）每組預(yù)變形輪柱的數(shù)量根據(jù)設(shè)備每段絞籠工裝盤數(shù)而定，輔助導(dǎo)輪、預(yù)變形輪柱及分線托輪數(shù)量相同，除中間預(yù)變形輪柱外，其他導(dǎo)輪排列位置基本呈一條直線。

（3）各組導(dǎo)輪各出一個(gè)導(dǎo)輪形成一個(gè)預(yù)變形組合，通過(guò)旋轉(zhuǎn)移動(dòng)三組預(yù)變形輪柱間距調(diào)整預(yù)變形“節(jié)距”，通過(guò)旋轉(zhuǎn)中間預(yù)變形定位盤，調(diào)整預(yù)變形“外徑”，滿足鋼絲絞前預(yù)變形與絞后成品線上變形相一致的要求，且每根單線預(yù)變形調(diào)整一次同步完成，可通過(guò)旋轉(zhuǎn)中間預(yù)變形定位盤向外或向內(nèi)調(diào)節(jié)，滿足絞線左向或右向絞合方向需要。

（4）分線托輪調(diào)整到合適位置，使鋼絲順勢(shì)經(jīng)過(guò)，盡量減少對(duì)鋼絲預(yù)變形的破壞影響。

本裝置優(yōu)點(diǎn)：

（1）預(yù)變形水平式調(diào)節(jié)，與鋼絲運(yùn)動(dòng)軌跡相似，不增加副作用。如果從最上面切線方向看每一組預(yù)變形導(dǎo)輪，預(yù)變形調(diào)節(jié)都是水平式的，調(diào)節(jié)方向與設(shè)備中心軸線平行。水平式調(diào)節(jié)優(yōu)于傳統(tǒng)的“垂直式”調(diào)節(jié)方式。

（2）預(yù)變形調(diào)節(jié)一次同步完成，變形一致，可向內(nèi)或向外調(diào)節(jié)。預(yù)變形輪柱固定在預(yù)變形定位盤上，變形量調(diào)節(jié)僅需旋轉(zhuǎn)中間預(yù)變形定位盤，每根單線預(yù)變形一次同步完成，變形完全一致，可向外或向內(nèi)調(diào)節(jié)，滿足絞線左向或右向絞合需要。

（3）分線托輪取代分線套管。分線托輪可旋轉(zhuǎn)和徑向調(diào)整位置，既保留了分線的功能，又保證了單線不“掉線”損傷，特別是克服了分線套管對(duì)預(yù)變形的改變、對(duì)單線的摩擦損傷等缺陷。

預(yù)變形裝置對(duì)鋼絲有退扭絞合的影響分析：如果有退扭絞合沒有預(yù)變形裝置，鋼絲絞合理論上每個(gè)節(jié)距內(nèi)退扭360°，絞合節(jié)點(diǎn)為并線模處，絞合過(guò)程中只有彎曲變形，無(wú)扭轉(zhuǎn)。增加預(yù)變形裝置后，鋼絲理論上以每個(gè)節(jié)距退扭360°進(jìn)入預(yù)變形裝置，水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置只是給鋼絲預(yù)變形，鋼絲絞合節(jié)點(diǎn)仍為并線模處，決定了鋼絲經(jīng)過(guò)預(yù)變形裝置后仍以有退扭方式達(dá)到并線模處，因此，增加預(yù)變形裝置對(duì)有退扭絞合無(wú)影響。

5 生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證

我們?cè)?60型96盤（18+30+48）籠絞機(jī)上對(duì)鋼絲鎧裝電纜進(jìn)行多次實(shí)踐驗(yàn)證。

預(yù)變形調(diào)節(jié)步驟：

（1）選擇一組預(yù)變形導(dǎo)輪作為預(yù)變形調(diào)節(jié)的代表，其他組變形同時(shí)完成。

（2）參考產(chǎn)品節(jié)距要求，按一定節(jié)距系數(shù)調(diào)整三組預(yù)變形定位盤間距。

（3）參考產(chǎn)品外徑值，按一定外徑系數(shù)，通過(guò)旋轉(zhuǎn)中間組預(yù)變形定位盤，調(diào)節(jié)預(yù)變形下壓量。如果右向絞合，中間組預(yù)變形定位盤水平內(nèi)向調(diào)節(jié)；如果左向絞合，中間組預(yù)變形定位盤水平外向調(diào)節(jié)。

（4）分線托輪調(diào)整到合適位置，不改變預(yù)變形，不損傷單線。

（5）經(jīng)多次試驗(yàn)調(diào)整驗(yàn)證后，最后確認(rèn)預(yù)變形調(diào)節(jié)結(jié)果。

生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證情況見表2。

生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證總結(jié)如下：

（1）根據(jù)產(chǎn)品節(jié)距要求，經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)，三組預(yù)變形定位盤調(diào)整間距為節(jié)距的0.6～0.8倍，能滿足鋼絲不反彈松散的要求。

（2）根據(jù)產(chǎn)品外徑，經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)，中間預(yù)變形輪柱下壓量調(diào)節(jié)系數(shù)約為2倍產(chǎn)品外徑，能滿足鋼絲不反彈松散的要求。

（3）鋼絲直徑小，節(jié)距小，要防止鋼絲絞合時(shí)背股。因絞合節(jié)距很小，鋼絲從分線托輪到并線模的長(zhǎng)度大于一個(gè)節(jié)距以上，分線托輪與并線模的間距調(diào)節(jié)以鋼絲自然進(jìn)入并線模為準(zhǔn)，且并線模尺寸不能太大，不能使用牛皮筋。

表2 生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證表

（4）同一種型號(hào)規(guī)格電纜鋼絲鎧裝的節(jié)距預(yù)變形調(diào)節(jié)須反復(fù)試驗(yàn)驗(yàn)證后最后確定。根據(jù)上述經(jīng)驗(yàn)參數(shù)調(diào)節(jié)試驗(yàn)后，從絞后產(chǎn)品上截取一根鋼絲測(cè)試節(jié)距預(yù)變形大小，節(jié)距和直徑變形太大或太小都不合格，需反復(fù)調(diào)試。預(yù)變形調(diào)試標(biāo)準(zhǔn)：內(nèi)、外層鋼絲絞后不反彈松散或松散后容易用手復(fù)位。或者，從絞后產(chǎn)品上截取一根一倍節(jié)距長(zhǎng)度以上變形鋼絲，按絞合相同情況纏繞到內(nèi)層纜芯上，鋼絲應(yīng)自然緊貼內(nèi)層纜芯，節(jié)距與產(chǎn)品節(jié)距幾乎完全相同。

特別提示：因正常生產(chǎn)前需反復(fù)試驗(yàn)調(diào)節(jié)，所以，最好用相同外徑替代品作纜芯試驗(yàn)確定預(yù)變形調(diào)節(jié)參數(shù)，或者準(zhǔn)備更長(zhǎng)的纜芯；注意設(shè)備實(shí)際節(jié)距誤差影響預(yù)變形調(diào)節(jié)結(jié)果；防止三組預(yù)變形定位盤因長(zhǎng)時(shí)間使用受力而滑動(dòng)，改變預(yù)變形參數(shù)。

（5）應(yīng)檢查產(chǎn)品經(jīng)過(guò)牽引輪后是否旋轉(zhuǎn)，改變節(jié)距，影響產(chǎn)品外觀。在實(shí)踐中我們發(fā)現(xiàn)，因產(chǎn)品外徑小，產(chǎn)品在560型96盤大牽引輪上經(jīng)過(guò)時(shí)有的在槽中間，有的在槽邊，周長(zhǎng)不等，造成產(chǎn)品反轉(zhuǎn)，使鋼絲節(jié)距變大了，鋼絲張力不均的會(huì)出現(xiàn)凸起或縫隙，影響產(chǎn)品外觀。如有反轉(zhuǎn)應(yīng)采取措施克服回轉(zhuǎn)問題，或者通過(guò)改變鋼絲絞向，使旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的影響變成正轉(zhuǎn)，但可能造成電纜上盤時(shí)回彈力很大。

（6）鋼絲放線張力應(yīng)保持均勻，生產(chǎn)中盡量不要拉動(dòng)鋼絲，造成預(yù)變形不均勻，影響產(chǎn)品外觀。

實(shí)踐證明，應(yīng)用水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置，經(jīng)預(yù)變形后，能使鋼絲進(jìn)并線模前形狀與絞后在成品上變形幾乎一致，可完全解決油井電纜鎧裝鋼絲反彈松散的質(zhì)量問題。水平調(diào)節(jié)預(yù)變形新裝置實(shí)物見圖6，產(chǎn)品實(shí)物見圖7。圖7中，左邊是鎧裝鋼絲不反彈松散的情況，未加固定物鋼絲也處于不散狀態(tài)，右邊是內(nèi)層鋼絲絞合緊密、外層明顯反彈松散的情況。

圖6 水平調(diào)節(jié)預(yù)變形新裝置實(shí)物

圖7 油井鎧裝電纜實(shí)物

6 結(jié)束語(yǔ)

實(shí)踐證明，水平調(diào)節(jié)預(yù)變形裝置技術(shù)先進(jìn)、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、調(diào)節(jié)方便、變形一致、效果顯著，通過(guò)調(diào)試能使鋼絲預(yù)變形與成品線變形幾乎一致，解決了油井電纜鎧裝鋼絲反彈松散的技術(shù)及質(zhì)量問題。

此工藝研究成果對(duì)其他類似鎧裝鋼絲反彈松散問題的處理也具有參考意義。

［1］ 鄒葉龍，高 歡，霍 巖，等.油井勘探與超聲波增油用特種鎧裝電纜的設(shè)計(jì)［J］.光纖與電纜及其應(yīng)用技術(shù)，2011（4）：27-30.

［2］ 段國(guó)權(quán)，高硯虹，劉茂生，等.新型預(yù)扭裝置的設(shè)計(jì)及應(yīng)用［J］.電線電纜，2002（4）：34-37.

Technology Research on Prevention of Rebound Loosening for Armoring SteelW ire for OilW ell Cable

DUAN Guo-quan1，DENG Liang2，LUO Fu-an2，DUAN Shu-wen2，SUN Gai-ling1
（1.TBEA Xinjiang Cable Company，Changji831100，China；2.Aerospace Electric Technology Co.，Ltd.，Wuhan 430035，China）

The article analyzes the relationship of steelwire rebound loosening among materials，bending radius and stranding lay length，and summarizes the reason for worse rebound loosening through simulation experiment.It presents the solution methods by adding horizontal pre-deforming apparatus tomake deforming nearly equal before stranding and after stranding.The article also introduces the characterics of design proposal and summarizes accumulated experiences in practical process whichmay be referenced on rebound loosening for similar armoring steelwires.

oil well cable；steelwire rebound loosening；rebounding；horizontal pre-deforming apparatus

TM246.9

A

1672-6901（2013）06-0014-05

2013-03-07

段國(guó)權(quán)（1969-），男，高級(jí)工程師，總工程師.

作者地址：新疆昌吉市延安南路52號(hào)［831100］.