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    水下焊槍微型排水罩仿真計算與優(yōu)化設(shè)計

    2013-01-12 06:24:12李連波陳金儀
    石油礦場機械 2013年1期
    關(guān)鍵詞:進氣口焊槍入口

    周 凱,李連波,許 威,彭 宇,武 明,陳金儀

    (1.海洋石油工程股份有限公司,天津300451;2.甘肅藍科石化高新裝備股份有限公司,蘭州730070) ①

    水下焊接[1-3]主要用于修復(fù)水下結(jié)構(gòu)物、管道等。目前水下焊接可分為濕法焊接、局部干法焊接及干法焊接。由于局部干法焊接方法高效、設(shè)備及操作簡易,是目前水下焊接研究的重點方向之一。陸上用半自動焊槍無法直接在水下使用,需要對焊槍進行改造,方法是外部加微型排水罩。水下焊槍的微型排水罩主要作用是通過向排水罩內(nèi)輸送CO2保護氣,確保焊件表面形成一定的干燥區(qū)域,從而保證焊接在CO2保護氣形成的干燥環(huán)境中進行。潛水員可從排水罩頂部觀察焊接過程,進行操作。由于焊材采用的是藥芯焊絲,會產(chǎn)生焊接煙塵,如果排水罩前端的焊接煙塵回流至排水罩腔內(nèi),將會影響潛水員視線,從而影響焊接質(zhì)量。因此,微型排水罩必須保證吹入的CO2保護氣不會造成焊接煙塵的回流。本文重點對水下焊槍的微型排水罩進行結(jié)構(gòu)設(shè)計,并利用流體力學仿真軟件對容器內(nèi)流場進行模擬分析,根據(jù)計算結(jié)果進行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,使其結(jié)構(gòu)更好地滿足工程要求。

    1 設(shè)計方案

    本設(shè)計的關(guān)鍵是選取合適的排水罩進氣口位置、數(shù)量和進氣角度;排水罩的外部形狀并不是制約排水罩出口處氣體沒有回流的關(guān)鍵因素(經(jīng)計算,方錐形內(nèi)的流場趨勢同回轉(zhuǎn)類殼體一致),因此排水罩可依據(jù)壓力容器的承壓特點,采用耐壓的回轉(zhuǎn)類殼體。

    1.1 進氣口位置

    水下焊槍微型排水罩進氣口位置選取的不同,將對其內(nèi)部流場分布產(chǎn)生較大影響。進口位置可選擇在排水罩的上部。

    1) 切向進口 當進氣口為切向進入時,根據(jù)旋風分離的理論,氣體將在內(nèi)部的中間位置產(chǎn)生向上部回流的流場,其余部分向下流出排水罩,因此切向進口是不能滿足要求的。

    2) 徑向進口 當進氣口徑向進入時,產(chǎn)生的回流比切向進口小很多,同時再通過調(diào)整進氣口的個數(shù)、方位和角度來優(yōu)化設(shè)計。如果是多個進氣口,應(yīng)盡量采用對稱布置的形式。

    1.2 進氣口數(shù)量

    單進氣口通過流體力學仿真模擬,在排水罩的出口處有部分氣體回流,不能滿足要求。因此需要在其對稱方向增加1個進氣口,以防止流場內(nèi)氣體回流的情況。超過2個進口將增加建造費用和復(fù)雜程度,不宜采用。

    1.3 進氣口角度

    雙徑向方向進氣口的流場并不是最佳流場,需要在豎直面內(nèi)對進氣口向下有1個傾角,這樣使氣體在出口處更容易流出。根據(jù)鋼制壓力容器GB150中等面積法對開孔的要求,當在殼體上開橢圓形或長圓形孔時,孔的長徑與短徑之比應(yīng)≤2.0[4],即進氣口同水平方向的夾角應(yīng)在0°~60°之間。由于設(shè)計的主要目的是保證排水罩內(nèi)氣體向下流動,容器內(nèi)流動應(yīng)盡量穩(wěn)定,減少出口處擾動。同時,考慮流動與結(jié)構(gòu)設(shè)計要求[5],進氣口同水平方向的最優(yōu)夾角范圍還應(yīng)進一步優(yōu)化。

    1.4 設(shè)計結(jié)構(gòu)

    水下焊槍微型排水罩結(jié)構(gòu)如圖1所示,氣體進口中心線距頂面20mm,入口內(nèi)徑10mm,入口水平向下傾角40°,入口壓力0.62MPa,出口壓力0.6 MPa,入口總流量25L/min。

    圖1 水下焊槍的微型排水罩結(jié)構(gòu)

    2 流場分析計算

    2.1 幾何模型建立及網(wǎng)格劃分

    水下焊槍微型排水罩幾何模型根據(jù)其AUTOCAD圖紙,在GAMBIT軟件中建立三維幾何模型,并做網(wǎng)格劃分處理。為更精確地模擬氣體在容器內(nèi)的流動情況,本文采用三維模型。采用Tet/Hybrid四面體混合單元,單元類型TGrid[6]。三維模型網(wǎng)格劃分如圖2所示。

    圖2 三維模型網(wǎng)格劃分

    仿真模擬利用流體仿真計算軟件FLUENT,主要設(shè)置如下:

    1) 求解器 認為流場在一定時間后達到穩(wěn)定,求解穩(wěn)態(tài)流場。求解器采用Segregated,隱式求解[7]。

    2) 流體模型 本次流體為氣體,湍流流動,采用工程中比較常用的Reynolds平均法中的渦粘模型,可 選 擇 Spalar-Almaras 方 程 或 k-epsilion 方程[8-9]。通過試算,Spalar-Almaras方程迭代收斂次數(shù)比k-epsilion方程少1/2,并且兩者計算結(jié)果基本一致。因此計算模型選擇Spalar-Almaras模型。

    3) 邊界條件 入口邊界條件:pressure inlet;出口邊界條件:pressure outlet。

    2.2 仿真結(jié)果分析

    采用以上仿真模型重點對排水罩內(nèi)部流場進行仿真分析,分析結(jié)果如圖3~5所示。圖3為單入口和雙入口內(nèi)部流場情況,本次模型入口角度選擇40°。圖3可見:當選擇入口夾角角度較小時,容易造成氣流對沖,擾動較大;當選擇入口夾角角度較大且接近60°時,相對制造難度加大,并且結(jié)構(gòu)強度沒有小角度的好,因此入口夾角易在30°~50°之間,本次設(shè)計選擇40°。在出口段,流動已基本穩(wěn)定,擾動較小。

    圖3 排水罩流場

    圖4 排水罩底部出口z方向流速

    由圖4a可見:排水罩底部有部分氣體回流,底部z方向速度部分為正(即為向上流動),特別在x軸上靠近入口位置氣體向上流動最為明顯。因此不宜采用單入口進氣方案,該方案不能滿足設(shè)計要求。由圖4b可見:底部z方向的速度皆為負值(即為向下流動),沒有發(fā)生回流,且在出口段流動已經(jīng)趨于穩(wěn)定,符合設(shè)計要求。

    圖5 雙入口豎直剖面流速

    由圖5可見:氣室的上部流速要比氣室的底部流速快很多。下部流體流動比較穩(wěn)定,擾動較小,完全符合排水罩設(shè)計要求,因此雙進氣口模型滿足設(shè)計要求。

    3 結(jié)語

    針對水下焊槍微型排水罩的設(shè)計要求,本文在充分考慮容器強度設(shè)計標準的前提下,重點對水下焊槍的微型排水罩進行了結(jié)構(gòu)設(shè)計,主要包括進氣口的位置、數(shù)量和進氣角度的選取,并采用流體力學仿真分析的方法對不同設(shè)計參數(shù)情況下容器內(nèi)流場進行了模擬分析。結(jié)果表明:水下焊槍微型排水罩宜采用雙向進氣口,并且進氣口向下要有傾角,傾角在30°~50°之間時能夠達到較好效果,滿足工程需要。

    [1] 俞建榮,張奕林,蔣力培.水下焊接技術(shù)及其發(fā)展[J].焊接技術(shù),2001(4):2-4.

    [2] Jyotsan Dutta Majumdar.Underwater welding present status and future scope[J].Journal Of Naval Architecture And Marine Engineering,2006(3):39-48.

    [3] 陳家慶,焦向東,周燦豐,等.水下破損管道維修技術(shù)及其相關(guān)問題[J].石油礦場機械2004,33(1):33-37.

    [4] GB 150—2011,鋼制壓力容器[S].

    [5] HG/T 20583—2011,鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定[S].

    [6] 韓占忠.FLUENT流體工程仿真計算與應(yīng)用[M].北京:北京理工大學出版社,2004.

    [7] 王瑞金.FLUENT技術(shù)基礎(chǔ)與應(yīng)用實例[M].北京:清華大學出版社,2007.

    [8] 王福軍.計算流體動力學分析:CFD軟件原理與應(yīng)用[M].北京:清華大學出版社,2004.

    [9] 胡志堅,馬青芳,邵 強.連續(xù)循環(huán)系統(tǒng)壓力腔流場數(shù)值模擬分析[J].石油礦場機械,2011,40(9):13-18.

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