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    花崗巖石樓板的受彎性能試驗(yàn)

    2012-12-29 02:31:04張楠郭子雄
    關(guān)鍵詞:石板石材彎矩

    張楠,郭子雄

    (華僑大學(xué) 土木工程學(xué)院,福建 廈門 361021)

    花崗巖石樓板的受彎性能試驗(yàn)

    張楠,郭子雄

    (華僑大學(xué) 土木工程學(xué)院,福建 廈門 361021)

    對(duì)10個(gè)單向受力石樓板的受彎性能進(jìn)行試驗(yàn),重點(diǎn)研究石板的受彎破壞形態(tài)、沿截面高度的應(yīng)變分布規(guī)律和受彎承載力.試驗(yàn)結(jié)果表明:石板受彎破壞形態(tài)為完全脆性破壞,其受彎承載力主要受石板截面尺寸和石材天然缺陷所控制,存在一定離散型;石板斷裂破壞前,橫截面應(yīng)變沿高度方向的分布基本上呈線性,符合平截面假定.基于平截面假定和試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析,提出石樓板的受彎承載力計(jì)算公式,理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好.

    石結(jié)構(gòu);石樓板;脆性破壞;受彎承載力

    石結(jié)構(gòu)因其優(yōu)越的耐久性、高強(qiáng)抗壓強(qiáng)度和天然質(zhì)樸觀感,在我國(guó)許多地區(qū),特別是福建沿海,仍有廣泛應(yīng)用[1].雖然在福建省地方標(biāo)準(zhǔn)《石結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定“嚴(yán)禁采用石板、跨度大于1.2m的石梁和獨(dú)立料石柱作為承載構(gòu)件”,但石樓板在規(guī)范規(guī)定前已經(jīng)大量存在,甚至迄今仍在福建沿海村鎮(zhèn)使用,其安全性問題急需得到解決[2].國(guó)內(nèi)外有不少關(guān)于石墻抗震性能的相關(guān)研究報(bào)道[3-5],也開展了采用改性砂漿-鋼筋網(wǎng)片加固石板樓蓋受彎承載力[6-7],以及采用碳纖維增強(qiáng)塑料筋(CFRP)嵌埋加固石梁的研究[8],但迄今仍未見任何有關(guān)石板樓蓋受彎性能的研究報(bào)道.目前,閩東南沿海村鎮(zhèn)的石結(jié)構(gòu)房屋仍主要采用花崗巖石板和石梁的承載結(jié)構(gòu)形式.由于石材存在天然裂隙,屬脆性材料,當(dāng)用作受彎構(gòu)件時(shí),往往受彎能力不足,沖擊荷載下尤其容易脆斷[2].這些性能缺點(diǎn)使既有石結(jié)構(gòu)房屋成為福建省當(dāng)前最嚴(yán)重的地震安全隱患,亟需進(jìn)行加固改造.因此,本文開展石板樓蓋受彎性能的研究,以便于為石板樓蓋的安全性鑒定和加固技術(shù)的研發(fā)提供理論依據(jù).

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試件設(shè)計(jì)

    為了研究石樓板的受彎性能,進(jìn)行10個(gè)試件的試驗(yàn),試件均選用閩南地區(qū)人工開采的花崗巖料石.試驗(yàn)得到的材料的物理力學(xué)性能:立方體試塊和圓柱體試塊的單軸抗壓強(qiáng)度分別為128.5,101.8MPa;劈裂強(qiáng)度為8.3MPa;彈性模量為50.5GPa;數(shù)值均為平均值[6-7].

    石板為人工開采加工,材料的尺寸及制作工藝較為不統(tǒng)一,高為140mm,寬為420mm.將試件分為A,B兩組,A組共選用4個(gè)試件,編號(hào)為A1~A4,共計(jì)2種跨度,進(jìn)行三分點(diǎn)加載;B組共選用6個(gè)試件,編號(hào)為B1~B6,共計(jì)4種跨度,進(jìn)行單點(diǎn)加載.兩組10個(gè)試件的具體參數(shù),如表1所示.表1中:跨度為l0;寬度為b;高度為h;l0/h為跨高比.

    1.2 加載裝置與測(cè)點(diǎn)布置

    試驗(yàn)采用液壓伺服作動(dòng)器加載,加載采用三分點(diǎn)加載和單點(diǎn)加載兩種加載方式(圖1).在正式加載前,先試加一級(jí)荷載,用以檢查儀器的工作性能及消除接觸面的空隙,然后卸除荷載并開始正式加載.正式加載采用分級(jí)加載,每級(jí)加載級(jí)差為1kN.

    表1 試驗(yàn)參數(shù)Tab.1 Parameters of test specimens

    在跨中截面沿板高等間距粘貼7個(gè)應(yīng)變片,測(cè)量石板側(cè)面的應(yīng)變,同時(shí)測(cè)量板底、板頂應(yīng)變;在板跨中、兩個(gè)加載點(diǎn)下方和兩個(gè)支座處放置位移計(jì),以測(cè)量板底彎曲撓度和支座沉降,觀察記錄破壞形態(tài).圖2為板測(cè)點(diǎn)布置和位移計(jì)布置.試驗(yàn)數(shù)據(jù)由分散式數(shù)據(jù)采集器采集,采樣頻率為1Hz.

    圖1 加載方式裝置圖Fig.1 Test set-up

    圖2 應(yīng)變片及位移計(jì)布置圖(單位:mm) Fig.2 Arrangement of strain gauges and displacement meters(unit:mm)

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 破壞形態(tài)

    所有石板均發(fā)生彎曲斷裂破壞,試驗(yàn)現(xiàn)象基本相同.在加載初期試件基本無(wú)任何試驗(yàn)現(xiàn)象,隨著荷載的增大,板底變形撓度緩慢增大.當(dāng)荷載加到一定值時(shí),石板在跨中附近開裂,并在瞬間整體脆斷.斷面基本呈一字型,斷口較為整齊(圖3).荷載在裂縫初現(xiàn)時(shí)達(dá)到最大值.

    以試件A4為例,荷載加至9.83 kN時(shí),聽到“嘭”一聲,石板突然在一加載端斷裂,石板分成兩段,裂縫垂直于板面.破壞瞬間,板頂壓應(yīng)變達(dá)到最大為286με,遠(yuǎn)未達(dá)到石材的極限壓應(yīng)變,跨中位移最大達(dá)到3mm.破壞特征為彎曲斷裂破壞,受壓區(qū)石板抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)小于石材極限抗壓強(qiáng)度.

    圖3 試件破壞特征Fig.3 Failure pattern of specimens

    2.2 石板荷載-跨中撓度曲線

    各組試驗(yàn)石板跨中撓度試驗(yàn)結(jié)果,如圖4所示.由圖4可知:在試件達(dá)到最大荷載之前,試件的彎矩和撓度接近于直線變化;當(dāng)試件達(dá)到最大荷載,承載力迅速下降.破壞時(shí),彎曲變形較不明顯,基本只能達(dá)到3mm左右.

    從圖4還可以看出,A組試件的極限彎矩較B組試件的小.這是由于三分點(diǎn)加載最大彎矩分布在試件較大的范圍內(nèi),兩個(gè)加載點(diǎn)之間無(wú)剪應(yīng)力影響,處于純彎狀態(tài);而單點(diǎn)加載時(shí)的最大彎矩發(fā)生在試件跨中橫截面上,其受微缺陷影響的概率較三分點(diǎn)加載的要小得多.

    圖4 彎矩-跨中撓度曲線Fig.4 Bending moment-mid span deflection curves of specimens

    2.3 抗彎承載力分析

    各試件的抗彎承載力試驗(yàn)結(jié)果,如表2所示.表2中:截面抵抗矩為W,開裂荷載為Pcr,開裂彎矩為Mcr.由表2可以看出:截面抵抗矩較大的試件,其極限承載力較高.說明對(duì)于純石板受彎構(gòu)件,相近跨高比條件下,控制設(shè)計(jì)的是截面抵抗矩.以試件A1與A3為例,A3僅比A1厚5mm,A3的抗彎承載力卻比A1提高了9%.

    表2 試件的抗彎承載力試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Summary of test results

    2.4 截面應(yīng)變分析

    不同荷載等級(jí)下,典型試件(A2)跨中截面應(yīng)變沿高度變化,如圖5所示.從圖5可以看出:在試件破壞前,石板橫截面應(yīng)變沿高度方向的分布基本上呈線性.因此,在石板進(jìn)行受彎承載力計(jì)算時(shí),平截面假定是成立的.從圖5還可發(fā)現(xiàn),截面中性軸的位置在加載過程中基本處于不變的位置,大約位于截面中部,平均離板底75mm.

    圖5 A2跨中截面應(yīng)變分布-荷載關(guān)系曲線Fig.5 Strain distribution-Load curve of the mid-span section

    3 承載力簡(jiǎn)化計(jì)算

    3.1 基本假定及公式推導(dǎo)

    通過圖6所示的截面應(yīng)力與應(yīng)變圖形進(jìn)行受力分析,認(rèn)為當(dāng)石板受拉邊緣纖維應(yīng)力達(dá)到石材的抗拉強(qiáng)度時(shí),即宣告破壞.圖6中:受壓區(qū)高度為hc;受拉區(qū)高度為ht;板頂壓應(yīng)變?yōu)棣與;板底拉應(yīng)變?yōu)棣舤;板頂壓應(yīng)力為σc;板底拉應(yīng)力為σt.

    計(jì)算中作如下3點(diǎn)假定:1)試件符合平均應(yīng)變平截面假定;2)石材為拉壓各向同性線彈性材料,不考慮石材的各項(xiàng)異性對(duì)受彎性能的影響;3)試件承載力極限狀態(tài)為受拉區(qū)達(dá)到材料抗拉強(qiáng)度.

    由胡克定律可得:σc=Ecεc,σt=Etεt.根據(jù)力平衡條件,有

    為了簡(jiǎn)化計(jì)算,假定石板在開裂前處于彈性階段,滿足平截面假定,其中性軸位于截面中心,則石板開裂彎矩的計(jì)算式為

    式中:α為考慮石板截面加工誤差、材料初始缺陷和開裂塑性的綜合發(fā)揮系數(shù),根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果擬合得α=0.95;ftu為石材抗拉強(qiáng)度,由材性試驗(yàn)得ftu=8.3MPa;W 為截面抵抗矩,矩形截面W=bh2/6.

    圖6 石板截面的應(yīng)力應(yīng)變分布圖Fig.6 Strain and stress distribution of the stone slab

    3.2 理論分析與試驗(yàn)結(jié)果的比較

    表3為計(jì)算得到的開裂彎矩(Mcr,c)與試驗(yàn)得到的開裂彎矩(Mcr,t)的對(duì)比.由于楔形效應(yīng)的影響及試件材料的初始缺陷,單點(diǎn)加載條件下試件彎曲破壞并非發(fā)生在跨中,而是在跨中附近區(qū)域內(nèi),故表3中B組試件的試驗(yàn)彎矩為破壞截面的開裂彎矩,Mcr,c/Mcr,t的均值為0.98.由此可見計(jì)算與試驗(yàn)的結(jié)果較為吻合,理論計(jì)算方法能夠反應(yīng)試件的受力狀態(tài).

    表3 開裂彎矩計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比Tab.3 Comparison of cracking moment between calculation and test results

    4 結(jié)論

    花崗巖石板試件一旦達(dá)到其開裂彎矩即迅速發(fā)生脆性斷裂,斷裂破壞面往往發(fā)生在最大彎矩區(qū)域的最小截面或有天然缺陷截面.板斷裂破壞前,截面應(yīng)變沿高度方向的分布基本上呈線性,受彎過程滿足平截面假定.天然石材力學(xué)性能存在較大的離散型,在受彎承載力計(jì)算中,引入考慮石板截面加工誤差、材料初始缺陷和開裂塑性的綜合發(fā)揮系數(shù),基本上能夠反映材料離散性的影響.所提出的開裂彎矩理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好.

    [1]劉陽(yáng),郭子雄,楊勇,等.閩南地區(qū)農(nóng)村住宅安全性現(xiàn)狀及防災(zāi)建議[J].華僑大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2007,28(1):63-67.

    [2]郭子雄,黃群賢,柴振嶺.石結(jié)構(gòu)房屋抗震防災(zāi)關(guān)鍵技術(shù)研究與展望[J].工程抗震與加固改造,2009,31(6):47-51.

    [3]郭子雄,柴振嶺,胡奕東,等.條石砌筑石墻抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(3):66-72.

    [4]郭子雄,柴振嶺,胡奕東,等.機(jī)器切割料石砌筑石墻灰縫構(gòu)造及抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(3):73-77.

    [5]郭子雄,柴振嶺,胡奕東,等.嵌縫加固條石砌筑石墻抗震性能試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2010,43(S1):136-141.

    [6]王蘭,郭子雄.石材受彎構(gòu)件復(fù)合加固界面粘結(jié)性能試驗(yàn)[J].華僑大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2010,31(1):78-82.

    [7]郭子雄,王蘭,柴振嶺,等.鋼筋網(wǎng)改性砂漿加固石樓板受彎性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(3):78-83.

    [8]劉陽(yáng),郭子雄,劉寶成,等.嵌埋CFRP筋組合石梁受彎性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(3):84-88.

    Experimental Investigation on the Flexural Behavior of Granite Stone Slabs

    ZHANG Nan,GUO Zi-xiong

    (College of Civil Engineering,Huaqiao University,Xiamen 361021,China)

    10one-way stone slabs were tested to investigate the flexural behavior.The failure mode,strain distribution of cross-section and flexural bearing capacity of stone slabs were studied.The results indicate that the failure mode of stone slabs is brittle rupture;the control conditions of flexural capacity are the cross-section of stone slabs and natural defects of stone.Before the failure of stone slabs,cross-section strain distribution along the height is linear,and the plane-section assumption is valid.Based on the test results and the plane-section assumption,an analytical model is proposed to calculate the cracking moment of stone slabs.The proposed model agrees well to the experimental results.

    stone structure;granite stone slab;brittle failure;flexural behavior

    TU 578.102

    A

    1000-5013(2012)02-0184-04

    2011-07-08

    郭子雄(1967-),男,教授,主要從事工程抗震防災(zāi)的研究.E-mail:guozxcy@hqu.edu.cn.

    福建省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(E0810021);福建省廈門市科技計(jì)劃項(xiàng)目(3502Z20093029)

    (責(zé)任編輯:陳志賢 英文審校:方德平)

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