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    大連長(zhǎng)興島北港區(qū)自然條件分析與泥沙淤積計(jì)算

    2012-12-05 02:17:38郝青玲李孟國(guó)李文丹
    水道港口 2012年2期
    關(guān)鍵詞:工程

    麥 苗,郝青玲,李孟國(guó),李文丹

    (1.交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津300456;2.海軍南海工程設(shè)計(jì)院,湛江524003)

    大連長(zhǎng)興島港區(qū)位于遼東半島大連市渤海一側(cè)海岸線的中段,屬瓦房店市轄境,規(guī)劃區(qū)域包括長(zhǎng)興島、西中島、鳳鳴島等3個(gè)島嶼或半島,其中長(zhǎng)興島為長(zhǎng)江以北最大島嶼,工程位置如圖1所示。其中北港區(qū)碼頭主要位于長(zhǎng)興島西北岸的高腦子角和馬家咀子之間,沿岸水深在-10~-20 m,為開(kāi)敞水域。該港區(qū)主要服務(wù)對(duì)象是其后方的冶金及石化臨港工業(yè)區(qū),港區(qū)由東、西防波堤環(huán)抱形成單口門(mén)港池,港池水域面積約為430萬(wàn)m2。根據(jù)功能不同,港區(qū)總體分南北兩區(qū),港區(qū)南部馬家咀子岸線布置為大宗散貨和通用泊位區(qū),北部岸線布置為油品碼頭區(qū)。通過(guò)針對(duì)長(zhǎng)興島北港區(qū)自然條件與沖淤演變分析,為北港區(qū)規(guī)劃方案的整體布局及后續(xù)原油和礦石碼頭的設(shè)計(jì)提供基礎(chǔ)依據(jù),優(yōu)化港區(qū)規(guī)劃方案[1-11]。

    圖1 工程位置示意圖Fig.1 Sketch of engineering position

    1 自然條件概況

    (1)氣溫。據(jù)2004年12月~2007年11月海洋站氣溫資料統(tǒng)計(jì),該區(qū)域全年平均氣溫為10.9°C,最高氣溫平均為13.9°C,最低氣溫平均為8.2°C。月平均氣溫12月至翌年2月較低,6月~8月較高。全年極端最高、最低氣溫分別為30°C和-15.6°C。

    (2)風(fēng)。工程海域常風(fēng)向及強(qiáng)風(fēng)向?yàn)镹NE—ENE向,次常風(fēng)向和強(qiáng)風(fēng)向?yàn)镾—WSW向,其頻率分別占33%~34%和 26%~38%,最大風(fēng)速分別為 32 m/s、24 m/s。

    (3)熱帶氣旋、溫帶氣旋與寒潮。據(jù)1884年~1986年資料統(tǒng)計(jì),影響渤海灣海域的熱帶氣旋共發(fā)生93次,平均每年約有1次。多年來(lái)熱帶氣旋主要發(fā)生在7月~8月。其中7月達(dá)42次,8月達(dá)36次,分別占發(fā)生頻率的45%、39%,6月、9月發(fā)生較少。

    影響工程海域的主要災(zāi)害性天氣是12月至翌年3月發(fā)生的寒潮和溫帶氣旋,溫帶氣旋最大風(fēng)速可達(dá)20 m/s以上。

    (4)波浪。工程海域常波向?yàn)镹E向,頻率22.3%,次常波向SW向,頻率13.5%,強(qiáng)浪向?yàn)镹—NNE向。全年波向主要集中于NNE—NE向和S—WSW向,分別占頻率33.8%、32.8%。實(shí)測(cè)最大波高為5.4 m(NNE向)、4.2 m(NE向),海域H1/10波高≥2.6 m出現(xiàn)的頻率僅占0.7%。

    (5)潮汐與潮流。該工程海域潮汐為不正規(guī)半日潮,相鄰二次高潮和二次低潮潮高不等現(xiàn)象嚴(yán)重,該海域平均潮差為1.03 m,最大潮差為2.58 m,屬于潮汐動(dòng)力較弱的海區(qū),該工程海域潮流屬不規(guī)則半日淺海潮流,漲、落潮流為往復(fù)流性質(zhì)。

    該工程海域是遼東灣東側(cè)岸海域漲潮流由南向北和向復(fù)州灣水域運(yùn)動(dòng),以及落潮流由北向南、復(fù)州灣落潮水體下的海域,由于馬家咀~高腦子角兩岬角挑流,遮擋、掩護(hù)等作用,使其鄰近水域漲落潮水流、泥沙運(yùn)動(dòng)變得復(fù)雜,其中,未受岬角掩護(hù)區(qū)域呈現(xiàn)漲潮流速大于落潮流速,大潮時(shí)平均漲落潮流速分別為0.67~0.85 m/s、0.46~0.75 m/s,垂線最大流速分別為 1.13~1.58 m/s、0.95~1.35 m/s,除岬角處外基本為落潮平均歷時(shí)大于漲潮平均歷時(shí)。受岬角掩護(hù)和影響區(qū)域呈現(xiàn)落潮流大于漲潮流的變化規(guī)律,漲落潮流除個(gè)別站外分別為0.36~0.53 m/s、0.37~0.62 m/s,垂線最大流速分別為 0.58~1.08 m/s、0.64~1.19 m/s,并且靠灣內(nèi)岸側(cè)流速稍小,同時(shí)落潮流平均歷時(shí)大于漲潮平均歷時(shí)。

    (6)含沙量。該海域總體上含沙量不大,據(jù)2004年冬季和2005年夏季水文全潮的泥沙觀測(cè):大潮時(shí)漲落潮平均含沙量冬季分別為0.090 kg/m3、0.084 kg/m3,夏季均為0.004 kg/m3。2008年8月分別0.025 kg/m3、0.021 kg/m3。垂線平均最大含沙量冬季分別為 0.169 kg/m3、0.179 kg/m3,夏季分別為 0.007 kg/m3、0.005 kg/m3。2008 年 8 月分別達(dá)到 0.132~0.247 kg/m3、0.112~0.134 kg/m3。

    (7)懸沙粒徑及底質(zhì)。海域懸沙d50平均為0.013 mm,為粘土質(zhì)粉砂物質(zhì)。該工程區(qū)域底質(zhì)以礫石、粗砂、中砂、細(xì)砂、粉砂等物質(zhì)組成。其中馬家咀、高腦子角岬角附近為礫石、粗砂,兩岬角間為中砂,靠岸側(cè)多為粗沙、中砂,粒徑相對(duì)較粗。高腦子角東側(cè)底質(zhì)主要為細(xì)砂、粉砂等物質(zhì),泥沙粒徑相對(duì)較細(xì)。

    2 岸灘演變與淤積計(jì)算

    2.1 泥沙來(lái)源

    (1)河道徑流及輸沙。進(jìn)入工程區(qū)附近水域的河流主要為復(fù)州河,原稱沙河,源自普蘭店市同益鎮(zhèn)北部鏵尖以東,入??谖挥谕叻康晔腥_(tái)滿族鄉(xiāng)西藍(lán)旗、海島、娘娘宮3個(gè)自然村的交界處。該河全長(zhǎng)134 km,流域面積為1 638 km2,吳家屯水文站距河口21 km,控制流域面積1 071 km2,據(jù)該站1956年~1979年統(tǒng)計(jì),多年平均徑流量為2.63億m3,最大年徑流量為5.92億m3(1964年),最小年徑流量為0.48億m3(1972年),最大與最小徑流量之比可達(dá)12.3倍。徑流年內(nèi)分配不均,主要集中于6月~9月,汛期徑流量占年徑流量的70%~80%。由于該河短、坡降大、水量集中,其流域侵蝕的泥沙隨徑流下泄主要集中于河口附近,近些年由于其上游有松樹(shù)水庫(kù)、河口封堵進(jìn)入復(fù)州灣的水道,使得灣內(nèi)泥沙來(lái)源驟減。對(duì)工程水域泥沙淤積影響甚小。

    (2)海域來(lái)沙。在正常的狀況下,海域夏季潮流主要為北黃海潮波傳入,該工程區(qū)水域水體含沙量?jī)H在0.004 kg/m3左右,而冬季遼東灣內(nèi)由于風(fēng)浪作用,加強(qiáng)了泥沙搬運(yùn)強(qiáng)度,其實(shí)測(cè)垂線最大含沙量?jī)H在0.18 kg/m3以內(nèi),潮段平均含量?jī)H為0.115 kg/m3以內(nèi)。因此,泥沙搬運(yùn)非常有限。

    (3)海岸侵蝕和局部泥沙的搬運(yùn)。海岸沿岸泥沙常年在風(fēng)浪、潮流作用下侵蝕和鄰近水域岸灘在波、潮作用下的搬運(yùn),是工程區(qū)域主要的泥沙來(lái)源,由于工程區(qū)鄰近深水區(qū),且岸線曲折,岬角與海灣相間,地形使波浪無(wú)法形成沿岸輸沙的能力,因此由波浪掀沙帶來(lái)的泥沙沙源有限,其主要來(lái)源應(yīng)是岸灘泥沙在潮流運(yùn)動(dòng)攜帶下進(jìn)入平靜的港區(qū)淤積。

    (4)岸灘水域海冰挾沙的搬運(yùn)。冬季岸灘淺灘水域海水結(jié)冰,將其底面泥沙挾在其中,待其冰凍融化時(shí),該結(jié)冰塊隨潮運(yùn)動(dòng),其冰凍挾沙混入海水中沉積,造成淤積。

    2.2 沖淤演變分析

    馬家咀——高腦子角工程海域水深圖甚少,目前僅有航保部出版的1959年~1960年、1972年、1998年測(cè)量的水深圖和天津海測(cè)大隊(duì)2005年4月施測(cè)的水深圖。僅對(duì)這幾張海圖水深等深線平面位置進(jìn)行多年變化的比較,年度間季節(jié)變化尚缺資料還無(wú)法進(jìn)行。歷年間各時(shí)期水深-2 m、-5 m、-10 m、-20 m等深線變化見(jiàn)圖2。

    圖2 工程海域岸灘歷年等深線變化圖Fig.2 Comparison diagram of water depth contour at engineering sea areas

    由圖2可以看到:

    (1)工程水域水深-20 m、-10 m、-5 m等深線1960年~2005年間基本重合。其中1960年~1972年間似乎有沖刷的趨勢(shì),但從各等深線變化趨勢(shì)看基本相同,且離岸愈遠(yuǎn)其變化的距離就愈大??紤]到多年來(lái)測(cè)量水深和定位技術(shù)的發(fā)展和精度的提高,等深線位置略有變化應(yīng)認(rèn)為該海床是基本不變的;

    (2)長(zhǎng)興島馬家咀—高腦子角間水深地形局部呈現(xiàn)有沖有淤的變化,但總體維持在一定的活動(dòng)范圍。這反映了該凹岸段水深有一定的沖淤變化,但量有限,并極力維持這種穩(wěn)定;

    (3)馬家咀和高腦子角附近底質(zhì)有礫石(漂礫)存在,這種礫石的存在是山體突咀遭侵蝕或人為活動(dòng)的結(jié)果。使得馬家咀附近漲潮流方向上形成長(zhǎng)條形水深小于-2 m的淺灘,該淺灘兩側(cè)坡陡,即使這樣多年來(lái)其范圍及形狀都未發(fā)生改變,充分反映了其海床的穩(wěn)定性。同樣高腦子角北東向地形的變化也充分反映了其地形的穩(wěn)定。

    綜上所述,該工程海域海床總體是穩(wěn)定的,局部有沖淤變化,但仍維持其穩(wěn)定狀況。

    2.3 港區(qū)淤積計(jì)算

    采用考慮波浪作用的二維潮流泥沙數(shù)學(xué)模型TK-2D軟件進(jìn)行計(jì)算。模型計(jì)算范圍,西邊界至120°56′E,北邊界至39°45′N(xiāo),南邊界至39°24′N(xiāo),東邊界至岸邊,在葫蘆山灣窄口處也設(shè)成開(kāi)邊界。計(jì)算域的東西距離為50.4 km,南北距離39.8 km,西邊界至馬家咀頭部23.2 km。用不規(guī)則三角形網(wǎng)格剖分計(jì)算域,可較好地概括岸線和地形特征,并在工程海區(qū)的高腦子角與馬家咀之間進(jìn)行網(wǎng)格加密。模型的驗(yàn)證采用2004年冬季大潮、2005年夏季大潮和2008年夏季大、小潮4個(gè)潮過(guò)程,均對(duì)潮位、流速、流向過(guò)程進(jìn)行了驗(yàn)證。同時(shí),采用2008年夏季大、小潮2個(gè)潮過(guò)程對(duì)模型進(jìn)行了含沙量過(guò)程驗(yàn)證。驗(yàn)證結(jié)果表明,潮位吻合很好,誤差小于0.1 m;流速、流向在位相和數(shù)值上也吻合較好;含沙量值接近、位相基本相符;整個(gè)驗(yàn)證符合規(guī)范要求。

    2.3.1 現(xiàn)狀下的潮流泥沙場(chǎng)特征

    在此基礎(chǔ)上進(jìn)行工程前計(jì)算,得到結(jié)果如下:

    (1)流態(tài):工程海區(qū)(高腦子角與馬家咀之間)潮流場(chǎng)基本為順著島岸線的往復(fù)流,漲潮近東北方向,落潮近西南方向。漲潮時(shí),漲潮水流受馬家咀挑流作用后跨越馬家淺灘到達(dá)岸邊,然后順岸邊北上;落潮時(shí),落潮水流順著岸邊流動(dòng)經(jīng)過(guò)馬家咀離開(kāi)工程區(qū)。受突出海岸的馬家咀影響,漲落潮時(shí)均可形成局部回流,并受挑流的影響,落潮流速較大,形成局部強(qiáng)流區(qū);(2)流速:大潮漲潮平均流速為0.25~0.85 m/s,最大流速為0.48~1.58 m/s;大潮落潮平均流速為0.37~0.75 m/s,最大流速為0.48~1.58 m/s;小潮漲潮平均流速為0.16~0.63 m/s,最大流速為 0.33~1.11 m/s;小潮落潮平均流速為0.32~0.60 m/s,最大流速為 0.56~1.04 m/s;(3)工程海區(qū)的含沙量很小,漲落潮平均含沙量小于0.03 kg/m3;(4)含沙量分布有從岸向外海逐漸減小的規(guī)律;(5)馬家淺灘灘頂含沙量略高。

    2.3.2 方案實(shí)施后潮流泥沙場(chǎng)變化

    利用已經(jīng)驗(yàn)證好的潮流泥沙場(chǎng)模型即可模擬各種工程方案實(shí)施后的潮流場(chǎng)和泥沙淤積,通過(guò)工程前后潮流場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果比較,可以了解工程實(shí)施后的潮流場(chǎng)變化,從而對(duì)方案進(jìn)行評(píng)價(jià)。圖3、圖4分別為各方案工程實(shí)施后的漲落潮潮流場(chǎng)。

    圖3 總體規(guī)劃方案1實(shí)施后大潮漲、落急流態(tài)Fig.3 Flow field at max flood and ebb tide of general plan 1

    圖4 總體規(guī)劃方案2實(shí)施后大潮漲、落急流態(tài)Fig.4 Flow field at max flood and ebb tide of general plan 2

    由平面二維潮流泥沙數(shù)學(xué)模型計(jì)算可知,工程海區(qū)(高腦子角與馬家咀之間)潮流場(chǎng)基本為順著島岸線的往復(fù)流,漲潮近東北方向,落潮近西南方向。受突出海岸的馬家咀影響,漲潮時(shí)在馬家咀北側(cè)形成一個(gè)順時(shí)針的回流區(qū),使得在馬家咀北側(cè)附近的漲潮流為落潮方向,落潮時(shí),受馬家咀挑流的影響,落潮流速較大,是本工程海區(qū)落潮流速最大地區(qū)。同時(shí),由于工程海區(qū)的2008年夏季含沙量很小,漲落潮平均含沙量小于0.03 kg/m3,含沙量分布有從岸向外海逐漸減小的規(guī)律。

    表1 各方案實(shí)施后港池泥沙平均淤?gòu)?qiáng)與淤積量Tab.1 Average deposition thickness and amount of sedimentation in harbor basin 1

    總體規(guī)劃方案實(shí)施后,工程海區(qū)的總體潮流場(chǎng)仍為繞島順島岸線流動(dòng)的往復(fù)流;由于馬家咀挑流作用不再明顯,馬家咀北側(cè)不再存在環(huán)流現(xiàn)象;工程方案的東防波堤和馬家咀起到挑流作用,主流線被挑離到了30萬(wàn)t級(jí)油碼頭和礦石碼頭的調(diào)頭圓和航道區(qū),使碼頭泊位區(qū)流速減小。東西防波堤之間的內(nèi)港池流速明顯減小,內(nèi)港池內(nèi)漲潮存在環(huán)流現(xiàn)象。

    總體規(guī)劃的各部位泥沙年淤積強(qiáng)度在0.20 m以內(nèi);全港淤積量約80萬(wàn)m3/a,全港平均淤?gòu)?qiáng)0.10 m/a。

    同時(shí),還采用經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)港池的淤積量和淤?gòu)?qiáng)進(jìn)行計(jì)算,經(jīng)驗(yàn)公式如下

    式中:M 為年淤積量,m3/a;A0為港池納潮面積,m3;n 為一年的潮數(shù),n=706;Δh 為平均潮差,m;Sy為年平均含沙量,kg/m3;α為泥沙沉降幾率,取0.45;P為年平均淤?gòu)?qiáng),m。

    工程海域年平均水體含沙量,在缺少現(xiàn)場(chǎng)資料的情況下可按《海港水文規(guī)范》中的公式計(jì)算

    式中:S1為平均含沙量,kg/m3;γS為泥沙顆粒的密度,kg/m3;為波浪水質(zhì)點(diǎn)的平均水平速度,m/s;為潮流的時(shí)段平均流速,m/s;為風(fēng)吹流的時(shí)段平均流速,m/s;為時(shí)段平均風(fēng)速,m/s;H 為波高,m;C 為波速,m/s。

    計(jì)算結(jié)果表明,內(nèi)港池口門(mén)處年均含沙量為0.08 kg/m3,計(jì)算的港池平均淤?gòu)?qiáng)為0.04 m/a。由于港區(qū)內(nèi)有回流現(xiàn)象存在,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),實(shí)際淤積量應(yīng)為沒(méi)有回流現(xiàn)象的2倍左右,即港區(qū)平均淤?gòu)?qiáng)為0.08 m/a,與數(shù)學(xué)模型計(jì)算結(jié)果的0.11 m/a接近,與數(shù)學(xué)模型計(jì)算結(jié)果吻合。

    經(jīng)過(guò)比較,從潮流泥沙角度考慮,對(duì)比各規(guī)劃方案以方案2為最佳。

    2.4 驟淤分析

    驟淤是海岸工程中人們較為關(guān)注的問(wèn)題,是指短時(shí)間內(nèi),在特殊惡劣的大風(fēng)浪天氣下產(chǎn)生的淤積。由于底質(zhì)泥沙在較強(qiáng)水流動(dòng)力下容易起動(dòng)、運(yùn)移、淤積,因此較強(qiáng)的動(dòng)力條件(如大風(fēng)浪、臺(tái)風(fēng)等)是近岸工程可能發(fā)生驟淤的前提條件。

    由于本區(qū)實(shí)測(cè)資料不足,尤其缺少大風(fēng)天的實(shí)測(cè)含沙量資料,所以采《海港水文規(guī)范》(JTJ213-98)推薦的公式進(jìn)行推算。采用工程海域50 a一遇波浪要素代入計(jì)算,對(duì)應(yīng)各方案港池航道的24 h驟淤厚度均小于1 cm,表明本工程沒(méi)有驟淤問(wèn)題。

    3 結(jié)論

    在對(duì)工程海區(qū)自然條件分析的基礎(chǔ)上,運(yùn)用考慮波浪作用的潮流泥沙模型,對(duì)工程造成的流場(chǎng)變化和泥沙淤積進(jìn)行數(shù)值模擬研究。工程海域水深地形長(zhǎng)期以來(lái)處于基本穩(wěn)定狀態(tài),總體規(guī)劃方案實(shí)施后,碼頭泊位區(qū)流速減小,東西防波堤之間的內(nèi)港池流速明顯減?。粌?nèi)港池內(nèi)漲潮存在環(huán)流現(xiàn)象。各區(qū)域泥沙年淤積強(qiáng)度在0.25 m/a以內(nèi);全港淤積量80萬(wàn)m3/a,全港平均淤?gòu)?qiáng)0.10 m/a,沒(méi)有泥沙驟淤問(wèn)題。

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