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    港珠澳大橋?qū)α尕暄笏抄h(huán)境的影響

    2012-12-05 02:17:32韓鴻勝
    水道港口 2012年2期
    關(guān)鍵詞:影響工程模型

    閆 勇,韓鴻勝

    (交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津300456)

    港珠澳大橋跨越珠江口伶仃洋海域,是連接香港特別行政區(qū)、廣東省珠海市、澳門特別行政區(qū)的大型跨海通道(圖1)。其主要功能是解決香港與內(nèi)地(特別是珠江西岸地區(qū))及澳門三地之間的陸路客貨運(yùn)輸需求,建立連接珠江東西兩岸新的陸路運(yùn)輸通道,是具有國家戰(zhàn)略意義的世界級跨海通道。

    從已建的跨海大橋工程實(shí)踐表明,如果橋梁墩距較大且建在海底地形比較平坦、水流動力較弱的海域,工程后水沙環(huán)境改變對地形沖淤的影響不會太明顯。如果橋區(qū)附近有航道、水流動力較強(qiáng)或者地形比較復(fù)雜,橋墩所造成水流改變對航道淤積以及灘槽地形的影響會明顯增大,輕則造成航道淤積加重,重則造成航道軸線不斷偏移、海床地形出現(xiàn)變遷,給通航及海洋環(huán)境帶來不利影響。

    本項(xiàng)研究工作的目的是通過潮位、潮流場、泥沙場和地形變化,研究港珠澳大橋工程對伶仃洋港口、航道的影響及灘槽地形的變化規(guī)律。同時(shí),結(jié)合長期地形預(yù)報(bào),進(jìn)一步研究水流變化對伶仃航道和銅鼓航道的淤積影響及變化趨勢,為港珠澳大橋總體方案設(shè)計(jì)提供技術(shù)支持和科學(xué)依據(jù)。

    圖1 港珠澳大橋總平面圖Fig.1 General layout of the HZMB

    1 模型設(shè)計(jì)制作

    1.1 相似準(zhǔn)則

    1.1.1 水流運(yùn)動相似

    根據(jù)非恒定流運(yùn)動方程和連續(xù)方程,并且滿足模型水流應(yīng)處于阻力平方區(qū)內(nèi),要求模型水流雷諾數(shù)Re≥1 000,模型垂直比尺應(yīng)滿足式(4),水流運(yùn)動相似比尺[1]的關(guān)系式如下

    式中:λu、λv為流速比尺;λh為垂直比尺;λl為水平比尺;λt為時(shí)間比尺。在水流運(yùn)動相似方面,滿足重力相似(式1)、阻力相似(式2)或垂直比尺限制條件(式4),模型就可滿足水流運(yùn)動相似。

    1.1.2 泥沙運(yùn)動相似

    根據(jù)泥沙運(yùn)動相似理論及其有關(guān)方程可得泥沙運(yùn)動相似關(guān)系式如下

    式中:λω為泥沙沉降速度比尺;λS為含沙量比尺;λS1為挾沙能力比尺;λt1為懸沙運(yùn)動沖淤時(shí)間比尺;λvc為泥沙起動速度比尺;λqb為推移質(zhì)輸沙率比尺;e為模型變率;λt2為河床沖淤變形時(shí)間比尺。

    1.2 模型比尺的確定

    模型范圍涵蓋珠江四大口門、廣州港南沙港區(qū)、深圳港西部港區(qū)、深圳灣、珠海、澳門、香港機(jī)場和大萬山以北海域,因此模型南邊界選擇在大萬山島附近,北邊界至虎門,原型長度110 km,東西邊界按固定岸線控制,原型最大寬度可達(dá)50 km。為滿足上述邊界要求,確定模型水平比尺為1:900。在滿足模型加糙、水流流態(tài)相似、易選擇滿足泥沙沉降和起動相似的模型沙基礎(chǔ)上,確定模型垂直比尺為1:120。

    1.3 模型沙的選擇

    橋區(qū)附近懸沙中值粒徑為0.007 mm[2],屬粘土質(zhì)粉砂。這種粒徑的懸沙是會產(chǎn)生絮凝的,通過計(jì)算,絮凝后的當(dāng)量粒徑約為0.022 mm,對應(yīng)的靜水沉速約為0.381 mm/s。按這種懸沙的要求,經(jīng)比較,本模型選擇比重為1.19 kg/m3的褐煤作為模型懸沙,當(dāng)平均中值粒徑為0.045 mm時(shí),模型沙沉速約為0.252 mm/s,換算成實(shí)際沉速比尺為1.51,與計(jì)算沉速比尺1.46相比,偏差為3.4%,可以滿足沉降相似要求[3]。

    現(xiàn)場實(shí)測橋區(qū)附近底質(zhì)泥沙中值粒徑為0.008 mm[2],經(jīng)水槽試驗(yàn)可知,在水深為5 m時(shí),起動流速為1.22 m/s。本模型也同樣選擇比重為1.19 kg/m3的褐煤作為模型底沙,當(dāng)平均中值粒徑為0.400 mm時(shí),模型沙起動流速為0.12 m/s,換算成實(shí)際起動流速比尺為10.17,與計(jì)算起動流速比尺10.95相比,偏差為7.2%。也基本能滿足起動相似的要求[3-5]。

    2 驗(yàn)證試驗(yàn)

    2.1 潮流驗(yàn)證試驗(yàn)

    本模型分別采用2002年12月4日~5日(枯季)、2007年8月13日~14日(洪季)、2009年3月27日~28日(枯季)和2009年6月22日~23日(洪季)4種潮型進(jìn)行了驗(yàn)證。

    不同潮型驗(yàn)證結(jié)果表明,各點(diǎn)平均流速差值基本能控制在10%之內(nèi),流向差值基本能控制在10°以內(nèi),模型逐時(shí)流速和流向過程線與原型基本吻合,相位一致,總體驗(yàn)證結(jié)果可以滿足相似要求[1]。

    2.2 泥沙驗(yàn)證試驗(yàn)

    經(jīng)過1 a天然狀態(tài)下動床泥沙驗(yàn)證試驗(yàn),結(jié)果如下:

    (1)南沙港區(qū)至橋區(qū)附近的伶仃航道內(nèi)淤積分布由南沙港區(qū)向橋區(qū)遞減,模型淤積強(qiáng)度介于12.4~81.0 cm/a,平均值為 36.3 cm/a,與原型平均值 41.2 cm/a[6]相比,偏差為 11.9%(圖 2)。

    (2)銅鼓航道淤積分布(圖3)是中部淤強(qiáng)最大、向兩側(cè)逐漸減小,模型淤積強(qiáng)度介于11.2~76.3 cm/a,平均值為48.0 cm/a,與原型平均值55.0 cm/a[6]相比,偏差為13.1%。

    (3)西灘海域淤積強(qiáng)度自岸向伶仃航道呈遞增分布,從上游向下游呈遞減分布,模型淤積強(qiáng)度介于0.3~9.1 cm/a,平均值為4.0 cm/a,與原型平均值3.3 cm/a相比,偏差為21.2%。

    (4)大濠水道主要表現(xiàn)為有沖有淤,基本呈沖淤平衡略有沖刷狀態(tài),沖淤速率介于-1.4~1.4 cm/a,年平均沖刷強(qiáng)度為0.1 cm/a,原型平均值為1.1 cm/a,偏差為1.0 cm/a。

    經(jīng)上述各區(qū)水深變化比較,模型地形與原型地形變化規(guī)律基本一致,各區(qū)沖淤強(qiáng)度平均值與原型也基本相近,總體驗(yàn)證精度符合規(guī)范要求,模型與原型滿足了相似要求。表明,模型沙和模型控制邊界的選擇是合適的。

    圖2 伶仃航道沿程沖淤驗(yàn)證Fig.2 Verification of erosion and siltation in Lingding Channel

    圖3 銅鼓航道沿程沖淤驗(yàn)證Fig.3 Verification of erosion and siltation in Tonggu Channel

    3 潮流方案試驗(yàn)

    3.1 流場變化

    (1)工程后,除橋區(qū)上、下游各4~5 km的范圍內(nèi)流場有變化外,其他區(qū)域流場不變。

    (2)受人工島分流和匯流的影響,在人工島南側(cè)和北側(cè)出現(xiàn)回流區(qū)和較大范圍的弱流區(qū),最大影響范圍在西人工島海域,東西影響長度約為2 km,南北影響長度約為3 km,在東人工島海域,東西影響長度約為1.6 km,南北影響長度約為2.3 km。

    (3)受2個(gè)人工島繞島水流的共同作用,兩島之間水流同時(shí)出現(xiàn)向東偏轉(zhuǎn)和向西偏轉(zhuǎn)的變化,而且水流強(qiáng)度也有所增大,如圖4~圖7所示。

    (4)通過模型觀察,無論是110 m橋跨還是75 m橋跨,出現(xiàn)渦旋水流只在橋墩附近,影響范圍也較小。而青州航道橋、江海直達(dá)航道橋和九州航道橋,因承臺在海床面以上,承臺和橋墩尺寸相對較大,出現(xiàn)較大的繞墩水流和渦旋水流,而且對局部水流的影響也增大。

    圖4 東人工島附近漲急流場Fig.4 Flow field at max flood tide near the eastern man-made island

    圖5 東人工島附近落急流場Fig.5 Flow field at max ebb tide near the eastern man-made island

    圖6 西人工島附近漲急流場Fig.6 Flow field at max flood tide near the western man-made island

    圖7 西人工島附近落急流場Fig.7 Flow field at max ebb tide near the western man-made island

    3.2 流速變化

    (1)在橋區(qū)附近,因受人工島和橋墩的影響,流速和流向均會發(fā)生變化,就影響范圍和變化幅度而言,人工島區(qū)域大于橋墩區(qū)域,深水區(qū)大于淺水區(qū),西人工島大于東人工島。

    (2)在東、西人工島之間的深槽內(nèi),位于隧道上、下游各約4 km區(qū)域,漲、落潮流速呈增加趨勢,平均增加值介于0.01~0.03 m/s,最大增加值為0.08 m/s左右,即工程后該區(qū)最大流速可達(dá)1.50 m/s以上。工程后流向變化主要集中在隧道上、下游各0.5 km區(qū)域內(nèi),漲潮時(shí),東人工島下游向西偏轉(zhuǎn)、上游向東偏轉(zhuǎn),西人工島下游向東偏轉(zhuǎn)、上游向西偏轉(zhuǎn),平均偏轉(zhuǎn)角度東人工島介于7°~10°,西人工島介于6°~15°;落潮時(shí),東人工島上游向西偏轉(zhuǎn)、下游向東偏轉(zhuǎn),西人工島上游向東偏轉(zhuǎn)、下游向西偏轉(zhuǎn),平均偏轉(zhuǎn)角度東人工島介于9°~15°,西人工島介于9°~18°。而距隧道軸線2 km以外深槽內(nèi)或沿伶仃航道軸線上,各點(diǎn)漲、落潮流向可保持不變。

    (3)在西灘橋區(qū)上、下游寬度各為0.5~3.5 km范圍內(nèi),漲潮時(shí),橋區(qū)下游流速呈減小趨勢,上游流速呈增加趨勢,落潮時(shí),橋區(qū)上游流速呈減小趨勢,下游流速呈增加趨勢,但平均增減值介于0.01~0.02 m/s,最大增減值為0.03 m/s左右。而流向有變化的區(qū)域,主要集中在橋墩上、下游各0.9 km范圍內(nèi),其他區(qū)域流向基本可保持不變。

    (4)在香港水域,由于受大濠島自然岸線和赤瀝角機(jī)場圍島岸線的阻水和繞島水流影響,天然流速較小,工程后對水流的影響也很小,平均流速增減值不足0.01 m/s。

    (5)從橋墩布置來看,110 m橋跨位于流速較大、水深較深的區(qū)域,75 m橋跨位于流速較小、水深較淺的區(qū)域,但這2種橋跨因受不同水深和不同水流的作用,工程后流速增減值并沒有明顯的差別。

    (6)在工程區(qū)以外,無論是伶仃航道、銅鼓航道、暗士頓水道,還是南沙港區(qū)、深圳港西部港區(qū),工程后流速和流向均呈不變趨勢,因此港珠澳大橋的建設(shè)基本不會對伶仃洋已有港口、航道造成影響。

    (7)港珠澳大橋建成后,對水流動力的影響是局部的,變化量值也很小,基本不會對灘槽形態(tài)造成影響,仍可維持伶仃洋現(xiàn)狀的灘槽格局不會改變。

    圖8 水位點(diǎn)布置Fig.8 Water level gauges

    3.3 潮位變化

    (1)本模型選取3條橫斷面進(jìn)行了橫向水位測量(圖8),其中上游斷面選擇在赤灣、內(nèi)伶仃島、金星門一線;中游斷面選擇在赤瀝角島、G03#、G09#、九州港一線;下游斷面選擇在桂山島、三角島、澳門機(jī)場一線。從工程前后潮位過程線比較來看,無論工程前還是工程后,橋區(qū)附近(中斷面一線)都有橫向比降出現(xiàn),漲潮時(shí)是呈東低西高變化,兩者平均潮位差值介于0.04~0.08 m;落潮時(shí)是呈東高西低分布,兩者平均潮位差值介于0.03~0.08 m。造成該區(qū)橫向水位變化的原因,主要是與銅鼓海域分流或匯流,以及大濠島阻水和灣口斷面明顯縮窄而壅水的影響有關(guān)。

    (2)工程后,因橋墩阻水的影響,在橋區(qū)上、下游各3~4 km范圍內(nèi),平均潮位會有所改變,漲潮時(shí),橋區(qū)下游平均抬高約0.02 m,橋區(qū)上游平均降低不足0.01 m;落潮時(shí),橋區(qū)上游平均抬高約0.02 m,橋區(qū)下游平均降低約0.01 m。特別是在橋區(qū)上下游各500 m區(qū)域,潮位變化更為明顯,水位抬高值可達(dá)0.04~0.06 m,這主要是橋墩阻水而產(chǎn)生的局部雍水和跌水所致。而在上述變化區(qū)以外,各點(diǎn)潮位可保持不變。

    (3)在流速大、橋墩間距小的區(qū)域,潮位變化要大于流速小、橋墩間距大的區(qū)域。而工程后引起潮位變化,漲、落急時(shí)段更為明顯。

    3.4 潮量變化

    通過橋區(qū)上游1 km(1#)和淇澳島—內(nèi)伶仃島—赤灣(2#)2條斷面(圖8)2009年枯季大潮的潮量對比,在天然狀態(tài)下,通過1#斷面進(jìn)的潮量約為43億m3;通過2#斷面進(jìn)的潮量約為28億m3。方案實(shí)施后,通過1#斷面的潮量約為42億m3,減小幅度約為2.3%;通過2#斷面的潮量,約為28億m3,工程前、后基本無變化。由此說明,工程實(shí)施后對潮流和潮量的影響僅限于橋區(qū)附近,對內(nèi)伶仃島以上水域沒有影響。

    4 泥沙方案試驗(yàn)

    (1)大橋建設(shè)后,西灘下泄泥沙受到阻截,從而造成西灘橋區(qū)上游淤積強(qiáng)度增大,下游淤積強(qiáng)度減小,1~3 a橋軸線北側(cè)至內(nèi)伶仃島之間平均淤強(qiáng)分別為4.9 cm/a、4.6 cm/a和4.5 cm/a,橋軸線南側(cè)至桂山島之間平均淤強(qiáng)分別為3.1 cm/a、3.3 cm/a和3.4 cm/a;銅鼓航道1~3 a淤強(qiáng)變化基本相同,分別為48.2 cm/a、47.9 cm/a、48.1 cm/a,與無工程時(shí)相同;而伶仃航道,由于受西灘橋區(qū)淤積加快的影響,阻礙了西灘水流向南流動,使橋區(qū)北側(cè)西灘水流向伶仃航道內(nèi)匯入,因西灘水體含沙量較高,必然會不斷增加內(nèi)伶仃島以南航道段的淤積,該段航道1~3 a平均淤強(qiáng)分別為26.0 cm/a、26.9 cm/a、27.3 cm/a,與工程前相比,分別增加1.4 cm/a,2.3 cm/a和2.7 cm/a。

    (2)大橋建設(shè)后,人工島周圍地形變化最為劇烈,西人工島第1~3 a沖刷深度最大值分別為3.7 m、6.4 m和7.2 m,東人工島分別為3.3 m、4.5 m和5.1 m;而2個(gè)人工島南北兩側(cè)為淤積區(qū),3 a后平均淤強(qiáng)厚度介于0.4~0.6 m/a,但沿島壁兩側(cè)會有沖刷溝出現(xiàn)。

    (3)在眾多橋墩的影響下,西灘下泄泥沙受到一定阻截,從而造成西灘橋區(qū)上游淤積強(qiáng)度增大,下游淤積強(qiáng)度減小,且在橋區(qū)上、下游各2.5 km范圍內(nèi)為淤積較重區(qū),橋軸線北側(cè)2.5 km范圍內(nèi)平均淤強(qiáng)為8.3 cm/a、6.3 cm/a和4.7 cm/a,南側(cè)2.5 km范圍內(nèi)平均淤強(qiáng)分別為6.0 cm/a、4.7 cm/a和3.6 cm/a。

    (4)沿橋軸線的各橋墩根部都會出現(xiàn)沖刷,3 a后,西灘區(qū)域沖刷深度最大值0.90 m,香港一側(cè)沖刷深度最大值為1.38 m,特別是在西灘的橋區(qū),沿橋軸線會出現(xiàn)兩側(cè)淺、中間深的溝狀地形。

    (5)工程后,在珠澳人工島兩側(cè),即島橋結(jié)合部均會出現(xiàn)沖刷。1~3 a累積沖刷深度最大值分別為2.40 m、3.10 m和3.50 m。

    (6)大濠水道工程后與工程前相比,總體變化趨勢基本相同,其規(guī)律是有沖有淤,呈沖淤平衡略有沖刷狀態(tài)。

    (7)工程實(shí)施多年后,潮流變化對淤積的影響,僅在內(nèi)伶仃島以南的伶仃航道,此時(shí)因西灘匯入該段航道渾水水量的增加,必然會使內(nèi)伶仃島以南航道段的淤強(qiáng)增大,但增加量值不會太大,基本不會對灘槽形態(tài)造成影響,伶仃洋仍可維持現(xiàn)狀的灘槽格局不會發(fā)生變化。

    5 結(jié)論

    通過綜合分析,大橋的建成對伶仃洋整體潮位、潮流、潮量及沖淤變化影響均較小,影響范圍僅集中于橋區(qū)上、下游各5 km以內(nèi);人工島和橋墩周邊沖刷量值較大,但均出現(xiàn)在局部范圍內(nèi);西灘橋區(qū)上游5 km范圍內(nèi),淤強(qiáng)增加0.5 cm/a,基本維持工程前西灘原有沖淤變化規(guī)律,對九州港附近海域淤積略有影響,對南沙港區(qū)、深圳西部港區(qū)均不會產(chǎn)生影響;對航道的淤積影響僅集中在伶仃航道內(nèi)伶仃島以南局部段,對內(nèi)伶仃島以北伶仃航道、銅鼓航道及礬石水道、暗士頓水道均沒有影響。綜上所述,港珠澳大橋的建設(shè)不會改變伶仃洋灘槽格局的現(xiàn)狀,也不會對珠江口港口、航道造成影響。

    [1]TJT/T233-98,海岸與河口潮流泥沙模擬技術(shù)規(guī)程[S].

    [2]楊樹森,韓志遠(yuǎn),韓西軍,等.港珠澳大橋工程海床演變分析研究報(bào)告[R].天津:交通部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所,2009.

    [3]竇國仁.河口海岸全沙相似理論[J].水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào),2001(3):1-12.DOU G R.Similarity theory of total sediment transport modeling for estuarine and coastal regions[J].Hydro science and engineering,2001(3):1-12.

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    [6]陳志民,蔡南樹,辛文杰.珠江口伶仃洋航道的回淤分析[J].海洋工程,2002(8):61-68.CHEN Z M,CAI N S,XIN W J.Analysis on the sedimentation of the Lingdingyang channel in the Zhujiang estuary[J].The ocean engineering,2002(8):61-68.

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