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    不同圍巖強(qiáng)度下大直徑嵌巖鉆孔灌注樁承載力尺寸效應(yīng)的數(shù)值模擬

    2012-11-06 05:22:30李光耀趙克烈魯祖德
    巖土力學(xué) 2012年2期
    關(guān)鍵詞:灌注樁阻力巖體

    李光耀,趙克烈,魯祖德

    (1.中鐵大橋勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司,武漢 430050;2.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430071)

    1 引 言

    直徑大于0.8 m的樁為大直徑樁[1],在灌注樁開(kāi)挖過(guò)程中,由于應(yīng)力的釋放和應(yīng)力重新分布,造成側(cè)壁和孔底巖土體的松弛,從而降低了樁身側(cè)摩阻力和樁端阻力的發(fā)揮。《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[1]明確規(guī)定,大直徑樁單樁極限承載力需考慮樁尺寸效應(yīng)的影響,并給出了樁端阻力和樁側(cè)阻力尺寸效應(yīng)系數(shù),見(jiàn)表 1。表中僅給出了土體的大直徑灌注樁側(cè)阻力和樁端阻力的尺寸效應(yīng)系數(shù),對(duì)于嵌入巖石的大直徑灌注樁是否需要進(jìn)行尺寸修正,以及如何修正,規(guī)范中沒(méi)有提及。實(shí)際上,對(duì)于嵌入巖石的鉆孔灌注樁,隨著樁體直徑越來(lái)越大,嵌入巖體越來(lái)越深。鉆孔灌注樁的開(kāi)挖會(huì)引起土體松弛,對(duì)于風(fēng)化巖體、破碎巖體、甚至完整巖體同樣會(huì)引發(fā)松弛作用,從而影響到樁基的承載力。目前對(duì)于大直徑樁的尺寸效應(yīng)研究主要在入土灌注樁方面[2],對(duì)于嵌入巖體的灌注樁,主要研究承載力特性、變形及有效嵌巖深度方面[3-5],而對(duì)于大直徑嵌巖樁承載力的尺寸效應(yīng)幾乎沒(méi)有涉及。

    表1 大直徑灌注樁效應(yīng)系數(shù)Table 1 The size effect coefficient of large diameter rock-socked pile

    武漢天興洲長(zhǎng)江大橋主墩嵌巖樁的直徑達(dá) 3.4 m,大直徑嵌巖灌注樁樁端端阻力和樁側(cè)摩阻力的尺寸效應(yīng)問(wèn)題已成為亟待解決的關(guān)鍵科學(xué)問(wèn)題。本文利用數(shù)值模擬的方法,分析了天興洲大橋直徑達(dá)3.4 m嵌巖鉆孔灌注樁,由于開(kāi)挖引起的極限承載力尺寸效應(yīng)問(wèn)題,通過(guò)模擬 20種工況,得到了不同巖體和不同直徑的大直徑嵌巖樁的樁側(cè)、樁端阻力的尺寸效應(yīng)系數(shù)。

    2 三維計(jì)算模型

    本文采用有限差分軟件FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。計(jì)算時(shí),圍巖采用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型,樁采用彈性模型,嵌入巖體的深度為25 m。模形坐標(biāo)系原點(diǎn)選在樁的底面圓心,水平面為XZ坐標(biāo)系平面,豎直向?yàn)樽鴺?biāo)系Y軸方向。模型下表面用Y向簡(jiǎn)支約束,4個(gè)縱表面受垂直于表面的法向簡(jiǎn)支約束,上表面自由,網(wǎng)格類型采用六面體單元,樁體附近區(qū)域網(wǎng)格進(jìn)行了加密。模型如圖1、2所示。

    圖1 整體網(wǎng)格圖Fig.1 Integrated grid

    圖2 樁和圍巖地質(zhì)模型Fig.2 Geological model of the pile and the surrounding rock

    本次研究了抗壓強(qiáng)度為1、5、10、20 MPa,樁直徑為0.8、1.5、2.5、3.4、5.0 m的20種工況,計(jì)算工況詳見(jiàn)表2,樁周圍巖參數(shù)取值見(jiàn)表3。圍巖-樁接觸模型:為考查圍巖與樁之間的相互作用,設(shè)定強(qiáng)度10 MPA及以下的巖石與樁面單獨(dú)建立接觸面單元,強(qiáng)度為10 MPA以上的巖石和樁面為膠結(jié)良好,不單獨(dú)建立接觸面單元[6-8]。

    表2 計(jì)算工況表Table 2 Calculated condition

    表3 材料參數(shù)表Table 3 The parameters of material

    計(jì)算分為以下幾個(gè)步驟[9-11]:①在自重應(yīng)力、水壓作用下圍巖應(yīng)力平衡;②開(kāi)挖樁位巖土體;③澆筑樁身混凝土,建立樁-圍巖接觸平衡;④樁頂部不斷進(jìn)行位移加載,直到破壞,求出極限摩阻力、極限端阻力;⑤不考慮開(kāi)挖樁和澆筑樁的這些步驟,直接在樁上施加位移荷載,直至破壞,求出這一工況的極限側(cè)阻力、極限端阻力;⑥比較第4和第5步的極限側(cè)阻力、極限端阻力的大小,通過(guò)數(shù)據(jù)回歸得到尺寸效應(yīng)系數(shù)。

    3 數(shù)值模擬過(guò)程受力狀態(tài)分析

    地基巖體初始地應(yīng)力受巖體自重的影響,應(yīng)力從上到下依次增大。在鉆孔樁成樁過(guò)程中,巖體被開(kāi)挖成長(zhǎng)柱形,圍巖全部受壓,樁周、樁底巖體有顯著的應(yīng)力釋放,樁底以上局部區(qū)域有壓應(yīng)力集中,巖體發(fā)生局部破壞,見(jiàn)圖3。

    圖3 工況5樁孔形成后圍巖破壞區(qū)域分布Fig.3 Undermine regional distribution of the surrounding rock mass

    樁周巖體向樁方向收斂,樁底位移向上;隨著開(kāi)挖樁徑增大,圍巖位移相應(yīng)增大;樁徑相同,圍巖強(qiáng)度越低,開(kāi)挖后圍巖位移越大。澆筑樁體后,圍巖最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力分布恢復(fù)到初始應(yīng)力場(chǎng)狀態(tài),樁底最大位移量減小,但破壞區(qū)大小不會(huì)發(fā)生改變。在壓樁過(guò)程中,由圖4可見(jiàn),隨著樁承受壓力的增大,樁側(cè)巖體從上到下發(fā)生破壞,最后樁端巖體發(fā)生破壞,側(cè)阻力和端阻力達(dá)到極限,繼續(xù)施加荷載時(shí)豎向位移增加,施加在樁端的荷載趨于一個(gè)定值。

    4 極限承載力尺寸效應(yīng)系數(shù)分析成果

    數(shù)值計(jì)算中的巖體基于Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)關(guān)系,采用位移加載方法,當(dāng)巖石發(fā)生破壞后,位移繼續(xù)增加,但荷載不能繼續(xù)增加,此時(shí),可以認(rèn)為這個(gè)無(wú)限趨近于某個(gè)定值的力為樁的極限承載力。利用C++語(yǔ)言進(jìn)行編程,將樁底每個(gè)節(jié)點(diǎn)力之和轉(zhuǎn)化為極限端阻力,樁側(cè)每個(gè)節(jié)點(diǎn)向上的力之和轉(zhuǎn)化為極限側(cè)摩阻力。工況 1~5的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。圖5為圍壓1 MPa時(shí)樁端極限阻力和樁側(cè)極限阻力尺寸效應(yīng)系數(shù)擬合曲線。端阻尺寸效應(yīng)擬合公式為ψb=(0.8/D)0.275,樁側(cè)阻力尺寸效應(yīng)擬合公式為ψs=(0.8/D)0.234。圍壓強(qiáng)度為5、10、20 MPa的工況下樁端阻力和樁側(cè)極限摩阻力尺寸效應(yīng)擬合公式為側(cè)阻尺寸效應(yīng)系數(shù)ψs、端阻尺寸效應(yīng)系數(shù)ψb,見(jiàn)表5。從表中可以看出,(1) 圍巖強(qiáng)度越小,極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)越大,尺寸效應(yīng)系數(shù)越小。當(dāng)圍巖強(qiáng)度為1~5 MPa時(shí), 圍巖在開(kāi)挖過(guò) 程中破壞明顯,尺寸效應(yīng)顯著;當(dāng)圍巖強(qiáng)度大于10 MPa 時(shí),圍巖破壞不明顯,尺寸效應(yīng)明顯減弱;(2) 相同圍巖強(qiáng)度下,樁徑越大,極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)越大,尺寸效應(yīng)系數(shù)越小。相比樁側(cè)阻力,樁端阻力尺寸效應(yīng)更明顯,尺寸效應(yīng)系數(shù)略??;(3) 極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)系數(shù)與直徑成雙曲線函數(shù)關(guān)系,用ψ=(0.8/ D)1/n函數(shù)擬合效果較好。

    圖4 工況1壓樁階段圍巖破壞區(qū)域演化圖Fig.4 Undermine regional distribution of the surrounding rock mass

    表4 1 MPa圍巖下樁的極限承載力計(jì)算結(jié)果表Table 4 The ultimate bearing capacity of pile under surrounding rock

    圖5 尺寸效應(yīng)系數(shù)Fig.5 The size effect coefficients of large diameter rock-socked pile

    表5 大直徑嵌巖效應(yīng)系數(shù)Table 5 The size effect coefficients of large diameter rock-socked pile

    5 實(shí) 例

    武漢天興洲長(zhǎng)江大橋 2#墩和 3#墩采用直徑為3.4 m的鉆孔灌注樁,覆蓋層主要是第四系全新統(tǒng)河流沖積相砂類土,樁基計(jì)算不考慮側(cè)阻力,樁基持力層基巖為強(qiáng)膠結(jié)礫巖、中膠結(jié)礫巖和弱膠結(jié)礫巖。根據(jù)前面研究尺寸效應(yīng)計(jì)算公式,得出天興洲長(zhǎng)江大橋 2#墩和 3#墩大直徑鉆孔灌注樁巖石尺寸效應(yīng)修正系數(shù),見(jiàn)表 6。2#墩基巖為中膠結(jié)礫巖和強(qiáng)膠結(jié)礫巖,3#墩基巖為弱膠結(jié)礫巖,其間夾少量中膠結(jié)礫巖。從表6可以看出,2#墩樁基的總承載力考慮尺寸效應(yīng)比不考慮尺寸效應(yīng)時(shí)減少約 7%。3#墩樁基的總承載力考慮尺寸效應(yīng)比不考慮尺寸效應(yīng)時(shí)減少約25%??梢?jiàn),大直徑嵌巖灌注樁樁端阻力和樁側(cè)摩阻力的尺寸效應(yīng)問(wèn)題是不可忽視的,特別是軟質(zhì)巖。

    表6 2#墩和3#墩巖石尺寸效應(yīng)系數(shù)Table 6 The size effect coefficients of rock

    6 結(jié) 論

    (1)圍巖強(qiáng)度越小,極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)越大,尺寸效應(yīng)系數(shù)越小。當(dāng)圍巖強(qiáng)度為1~5 MPa時(shí),圍巖在開(kāi)挖過(guò)程中破壞明顯,尺寸效應(yīng)顯著;當(dāng)圍巖強(qiáng)度大于10 MPa時(shí),圍巖破壞不明顯,尺寸效應(yīng)明顯減弱。

    (2)相同圍巖強(qiáng)度下,樁徑越大,極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)越大,尺寸效應(yīng)系數(shù)越小。相比樁側(cè)阻力,樁端阻力尺寸效應(yīng)更明顯,尺寸效應(yīng)系數(shù)略小。

    (3)極限端樁阻力和極限摩阻力尺寸效應(yīng)系數(shù)與直徑成雙曲線函數(shù)關(guān)系,用ψ=(0.8/ D)1/n函數(shù)擬合效果較好。

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