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    高溫后花崗巖巴西劈裂抗拉實(shí)驗(yàn)及超聲特性研究

    2012-11-05 07:25:12支樂鵬許金余劉志群陳騰飛
    巖土力學(xué) 2012年1期
    關(guān)鍵詞:縱波波速花崗巖

    支樂鵬,許金余,,劉志群,劉 石,陳騰飛

    (1. 空軍工程大學(xué) 工程學(xué)院,西安 710038;2. 西北工業(yè)大學(xué) 力學(xué)與土木建筑學(xué)院,西安 710072;3. 空軍工程大學(xué) 校務(wù)部,西安 710051)

    1 引 言

    巖石的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)小于其抗壓強(qiáng)度,而拉應(yīng)力往往是巖體工程開裂的關(guān)鍵。近年來,隨著深部礦山的開發(fā),城市地下空間的利用,火災(zāi)后巖石體程(如礦山、大壩、隧道洞庫重要地下硐室)的修復(fù)和重建逐漸成為國(guó)際上廣泛關(guān)注的課題。 高溫作用后,巖體裂隙增多增大,特別在主拉應(yīng)力作用區(qū)域裂隙更是個(gè)容易積聚[1],進(jìn)而導(dǎo)致高溫后巖體工程的整體強(qiáng)度發(fā)生變化。因此,研究高溫后巖石抗拉強(qiáng)度等力學(xué)性能,對(duì)巖體工程的安全性評(píng)估及災(zāi)后的修復(fù)、加固都具有重要的意義。

    在大量進(jìn)行的巖體工程實(shí)踐中,超聲波測(cè)試便利,且測(cè)試過程不會(huì)引起材料新的損傷,逐漸成為一種理想的探測(cè)手段。溫度作用后,巖石自身結(jié)構(gòu)特性會(huì)發(fā)生很大改變,超聲波測(cè)試結(jié)果也相應(yīng)的發(fā)生了變化。關(guān)于巖石超聲特性的研究日益成為一個(gè)熱點(diǎn)課題[2-3]。

    目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)巖石常溫下的靜態(tài)、動(dòng)態(tài)力學(xué)特性研究較為深入,對(duì)高溫下的物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行了較多的研究,但對(duì)高溫后花崗巖的的超聲特性研究以及高溫后的拉強(qiáng)度特性研究比較少見。李海波等[4]采用高壓動(dòng)三軸實(shí)驗(yàn),系統(tǒng)地研究了花崗巖的動(dòng)態(tài)力學(xué)特性,指出花崗巖的抗壓強(qiáng)度隨圍壓的增加而增加。李夕兵等[5]研究了動(dòng)靜組合加載下巖石的力學(xué)特性,結(jié)果表明應(yīng)變率和動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度存在明顯的相關(guān)性。蘇承東等[6]對(duì)高溫后粗砂巖的力學(xué)效應(yīng)進(jìn)行研究,結(jié)果表明超過100 ℃后,粗砂巖超聲波縱波波速、初始模量與溫度大致線性降低。萬志軍等[7]、許錫昌等[8]對(duì)高溫下花崗巖的抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了研究,認(rèn)為存在某一個(gè)溫度閥值,超過這個(gè)閥值后花崗巖的抗壓強(qiáng)度顯著減小。夏小和等[9]研究了高溫下大理巖的抗壓強(qiáng)度及變形規(guī)律,發(fā)現(xiàn)隨著溫度升高,大理巖的抗壓強(qiáng)度,變形模量,彈性模量都不同程度降低,并且,降低也存在一些突變性。

    本文通過測(cè)試高溫后花崗巖的超聲波和進(jìn)行劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn),比較分析經(jīng)歷不同溫度(25 ℃~1000 ℃)作用后,花崗巖的外觀形態(tài)、縱波波速、波形曲線以及劈裂抗拉強(qiáng)度的特征,研究了花崗巖縱波波速、劈裂抗拉強(qiáng)度、溫度三者之間的關(guān)系,研究成果可為高溫后的巖體工程的研究借鑒及參考。

    2 試驗(yàn)概況

    2.1 巖樣制備

    巖樣均取自陜西秦嶺某工程,在實(shí)驗(yàn)室加工成直徑為50 mm,高25 mm的圓餅型試件。試件的上下表面平行度控制在0.05 mm以內(nèi),表面的平行度控制在0.02 mm以內(nèi)。制作的花崗巖試樣外觀為灰褐色,有細(xì)粒狀斑點(diǎn)。

    經(jīng)過陜西國(guó)土資源部西安礦產(chǎn)資源監(jiān)督監(jiān)測(cè)中心檢驗(yàn),花崗巖試樣的礦物主要成分見表 1。試驗(yàn)前通過縱波波速測(cè)試,挑選的波速較為接近的花崗巖試樣,分成7組,每組3塊,共計(jì)21塊。試驗(yàn)分25、100、200、400、600、800、1000 ℃共 7 個(gè)溫度等級(jí)。

    表1 花崗巖的礦物組成Table1 Components of granite

    2.2 試驗(yàn)設(shè)備以及試驗(yàn)方法

    本次加熱設(shè)備采用的是武漢華中電爐設(shè)備有限公司生產(chǎn)的RX3-20-12型箱式電阻爐,設(shè)計(jì)最高溫度為1200 ℃,見圖1(a)。將花崗巖試樣放入電加熱爐膛內(nèi),升溫速率為10 ℃/min,分別加熱到相應(yīng)的溫度并保持恒溫 2 h,保證試件內(nèi)外溫度達(dá)到均勻。然后打開爐門冷卻,制成高溫后的花崗巖試樣。

    測(cè)試巖石波速所用的儀器,為武漢中科智創(chuàng)巖土技術(shù)有限公司生產(chǎn)的 RSM-5N非金屬超聲波檢測(cè)分析儀。采用平面式超聲換能器探頭,主頻為50 kHz。縱波測(cè)試時(shí),采用黃油耦合,在換能器上均勻涂抹1層薄黃油,高溫前后均進(jìn)行質(zhì)量和幾何尺寸量測(cè),并進(jìn)行超聲波檢測(cè)。該儀器可以將測(cè)量值、處理結(jié)果、狀態(tài)信息直接顯示出來,見圖1(b)。

    圖1 試樣加熱爐和超聲波檢測(cè)儀Fig.1 Instruments for sample heating and Ultrasonic detector

    2.3 巴西劈裂抗拉實(shí)驗(yàn)

    根據(jù)國(guó)際巖石力學(xué)學(xué)會(huì)(ISPM)標(biāo)準(zhǔn)和中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路工程巖石試驗(yàn)規(guī)程》[10],對(duì)試驗(yàn)所采用的花崗巖試件進(jìn)行巴西劈裂抗拉試驗(yàn)。試驗(yàn)所用的設(shè)備為 HYY型電液伺服材料試驗(yàn)系統(tǒng),采用φ50 mm×25 mm巴西圓盤試樣。試驗(yàn)時(shí),試件立于試驗(yàn)機(jī)的承壓板中央,選用1 mm的細(xì)鋼絲墊于試件和試驗(yàn)機(jī)的承壓板間,對(duì)試件施加線荷載,確保受力均勻,以0.5 MPa/s的速率向花崗巖試件施加荷載,直至破壞。

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 超聲檢測(cè)結(jié)果及分析

    (1)縱波波速檢測(cè)結(jié)果

    超聲波檢測(cè)結(jié)果量的變化有良好的相關(guān)性,圖2反映了高溫后花崗巖縱波波速與溫度的變化關(guān)系。從圖中可以看出,高溫前所有巖樣的超聲縱波波速值在 4600~5500 m/s之間。隨著溫度的增加,縱波波速逐漸下降,這與郤保平等[11]的研究結(jié)果一致。溫度達(dá)200、400、600 ℃后,縱波波速分別下降到初始平均波速的 66%、44%、26%,經(jīng)歷1000 ℃高溫后的波速下降到常溫的10%左右。

    圖2 高溫后花崗巖縱波波速與溫度的關(guān)系Fig.2 Relations between the longitudinal wave velocity and temperature of under granite post-high temperatures

    由于巖石是由不同礦物組成的多晶體,不同礦物成分具有不同的熱膨脹系數(shù)及熱膨脹各向異性。同時(shí),礦物晶體的結(jié)晶方向和空間排列方式也不相同,導(dǎo)致晶格能的差異[12]。隨著溫度的增加。巖石內(nèi)部的礦物晶體間發(fā)生了不同程度的膨脹,導(dǎo)致新裂紋的產(chǎn)生,裂紋間的空隙又會(huì)阻礙超聲波的傳播,從而引起超聲波縱波波速的不斷降低。

    (2)波形圖分析

    發(fā)射換能器向被測(cè)試件中發(fā)射超聲波脈沖,被測(cè)試件勻質(zhì)且密時(shí),聲波傳播路徑簡(jiǎn)單,換能器接受到的波形就規(guī)律整齊;試件的勻質(zhì)性較差,存在較多裂隙孔隙和缺陷等,聲波傳播到這些部位將發(fā)生反射、折射、繞射等,這時(shí)接受端換能器接受到的波形比較零亂和弱小。

    圖3為經(jīng)歷不同溫度后花崗巖試樣的超聲波波形圖。圖中,橫坐標(biāo)為時(shí)間T(us);縱坐標(biāo)為幅值A(chǔ)(mA)。由于是原始截圖,文中沒顯示坐標(biāo),同時(shí)溫度200、1000 ℃波形圖相對(duì)前一個(gè)溫度等級(jí)變化不大,這里沒有給出。對(duì)比不同溫度下的波形圖發(fā)現(xiàn),隨著溫度的不斷增高,波形總體上由整齊變混亂,有密集變稀疏,首波振幅總體上由高變低。這反映出隨著溫度的升高,試樣內(nèi)部出現(xiàn)了阻礙聲波傳遞的空隙,主要來自于溫度升高導(dǎo)致巖樣出現(xiàn)的裂隙和損傷[13]。

    (3)熱損傷分析

    巖石的損傷程度與波速變化率有關(guān),波速變化率越大,巖石損傷越嚴(yán)重,巖石的熱損傷D可用式(1)計(jì)算。

    式中:Vp前、Vp后分別為高溫前后的縱波波速。

    圖4為花崗巖的熱損傷D隨溫度的變化規(guī)律。隨著溫度的升高,熱損傷總體上在不斷地變大,尤其在200~400 ℃之間,損傷變化最為劇烈。800 ℃之后,熱損傷隨著溫度的變化漸漸緩和,與文獻(xiàn)[14]的研究一致。高溫后損傷后,試樣脆性增加,變得輕脆易碎。圖4的黑色虛線是對(duì)熱損傷與溫度關(guān)系的擬合曲線,見式(2)。

    圖3 經(jīng)歷不同溫度后的波形圖Fig.3 Graphs of waveform after different temperatures

    圖4 溫度和熱損傷D關(guān)系Fig.4 Relations between damageD and temperature of granite

    通過超聲法判斷的熱損傷D′(彈性模量法計(jì)算的損傷)與傳統(tǒng)力學(xué)用彈性模量法計(jì)算熱損傷有些區(qū)別[15],公式為

    式中:ET1、ET1分別為T1、T2溫度條件下彈性模量。

    究其原因,本文的熱損傷D′是建立在巖石超聲特性的基礎(chǔ)之上,而傳統(tǒng)彈性模量計(jì)算的損傷是從巖石力學(xué)的角度出發(fā),角度不同,差異有所不同。超聲波法分析熱損傷具有便捷,快速的特點(diǎn),但通常會(huì)比較籠統(tǒng),具備一定的參考價(jià)值,在具體的工程中,如果要細(xì)致地分析熱損傷,還應(yīng)該從實(shí)際工程力學(xué)角度出發(fā)分析研究。

    3.2 巴西劈裂抗拉實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

    (1)抗拉破壞形態(tài)研究

    圖5為經(jīng)歷不同溫度后花崗巖試樣的巴西劈裂抗拉破壞形態(tài)。由圖中發(fā)現(xiàn),不同溫度下劈裂破壞都是沿直徑方向破裂,隨著溫度的增加破壞形態(tài)差距不明顯。只是在較低溫度下,斷裂面邊緣致密、光亮、堅(jiān)硬,而在較高溫度下,斷裂面更加粗糙、暗淡、易破碎。從圖5(d)可見,劈裂后從斷裂面脫落的顆粒,脫落的顆粒表明花崗巖經(jīng)歷高溫后,內(nèi)部的成之間的膠結(jié)程度降低,水分散失,脆性增加,更加容易破碎。高溫后花崗巖劈裂抗拉破壞形態(tài)和單軸壓縮試驗(yàn)的破壞特征有很大差異,這是因?yàn)榛◢弾r是脆性材料,抗壓強(qiáng)度比抗拉強(qiáng)度大多。在巴西劈裂試驗(yàn)中,試樣受力主要是沿軸向的拉應(yīng)力,很小的微應(yīng)變,可使脆性強(qiáng)的巖石劈裂。溫度的不同只改變了花崗巖的脆性、強(qiáng)度,而不會(huì)改變劈裂抗拉受力的方式。因此,花崗巖不同溫度后的劈裂抗拉的破壞形態(tài)比較相近,這也從另一個(gè)角度印證劈裂抗拉試驗(yàn)的有效性。

    圖5 花崗巖在不同溫度條件下的破壞形態(tài)Fig.5 Failure forms of granite under different temperatures

    (2)抗拉強(qiáng)度與溫度的關(guān)系

    試樣的劈裂抗拉強(qiáng)度和溫度的關(guān)系如圖 6所示。隨著溫度的升高,溫后花崗巖抗拉強(qiáng)度不斷下降。200~400 ℃時(shí)抗拉強(qiáng)度下降不明顯,但400~800 ℃之間抗拉強(qiáng)度下降很明顯。在經(jīng)歷1000 ℃高溫后,抗拉強(qiáng)度下降到常溫條件下的35%左右。這是由于花崗巖是由不同礦物組成的非均質(zhì)體,各礦物在高溫條件下的熱膨脹系數(shù)不同[16],因此,巖石試樣受熱后各種礦物顆粒的變形不一致,導(dǎo)致裂隙數(shù)目的增加,從而進(jìn)一步引起了花崗巖抗拉強(qiáng)度的降低。

    圖6 高溫作用后花崗巖劈裂抗拉強(qiáng)度與溫度的關(guān)系Fig.6 Relations between splitting-tensile strengths and temperatures of granite post-high temperatures

    (3)抗拉強(qiáng)度和縱波波速分析

    經(jīng)歷不同溫度等級(jí)之后,花崗巖試樣的縱波波速和劈裂抗拉強(qiáng)度之間表現(xiàn)出了明顯的相關(guān)性,如圖7所示。

    圖7 高溫作用后花崗巖劈裂抗拉強(qiáng)度與縱波速的關(guān)系Fig.7 Relations between splitting-tensile strength and longitudinal wave velocity of granite post-high temperatures

    隨著花崗巖試樣溫度的升高,縱波波速不斷下降,同時(shí)其劈裂抗拉強(qiáng)度也在不斷降低。李巖等[17]指出巖石的縱波和抗拉強(qiáng)度間近似存在指數(shù)關(guān)系為

    式中:σt、Vp分別為巖石的劈裂抗拉強(qiáng)度和縱波波速;a、b為常數(shù)。

    對(duì)高溫后花崗巖的劈裂抗拉強(qiáng)度和縱波波速的離散值點(diǎn)進(jìn)行指數(shù)擬合,見式(5)。在實(shí)際工程中,可將式(4)中的b值取為2。高溫后花崗巖的劈裂抗拉強(qiáng)度與縱波波速所表現(xiàn)出的這種指數(shù)分布規(guī)律,僅僅是一種統(tǒng)計(jì)關(guān)系,并非絕對(duì)意義上的力學(xué)關(guān)系[18]。但是,這種關(guān)系為花崗巖劈裂抗拉強(qiáng)度的粗略判定,提供了便捷、可行的方法、對(duì)實(shí)際工程來講具有較強(qiáng)的應(yīng)用價(jià)值。

    4 結(jié) 論

    (1)隨著溫度的升高,花崗巖試樣波速逐漸降低,經(jīng)歷1000 ℃高溫后,波速下降到常溫下的10%左右。超聲波波形也發(fā)生明顯的變化,整體上由整齊變混亂,由強(qiáng)大變?nèi)跣 ?/p>

    (2)隨著溫度增加,熱損傷不斷增大,800 ℃后,熱損傷增加程度漸漸趨于緩和。經(jīng)歷1000 ℃后,由于熱損傷的影響,試樣脆性增加,變得輕脆易碎。

    (3)高溫后不同溫度下花崗巖劈裂抗拉試驗(yàn)的破壞形態(tài)差異不明顯,隨著溫度的增加,劈裂抗拉強(qiáng)度明顯降低,經(jīng)歷1000 ℃高溫后,抗拉強(qiáng)度下降到常溫條件時(shí)的35%左右。

    (4)隨著溫度增加,縱波波速和劈裂抗拉強(qiáng)度都在減小,并且波速和劈裂抗拉強(qiáng)度之間存在一定的相關(guān)性,服從σt的指數(shù)分布。

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