全斷面硬巖條件下的盾構(gòu)掘進與管理

康寶生

(中鐵隧道集團有限公司專用設(shè)備中心，河南洛陽 471009)

0 引言

在重慶軌道交通六號線一期，中鐵隧道集團采用2臺羅賓斯敞開式TBM施工。在重慶軌道交通六號線二期投入7臺中鐵裝備(CREC)復(fù)合式TBM，在會展中心支線項目投入2臺土壓平衡盾構(gòu)和2臺中鐵復(fù)合式TBM施工。

在歐美國家，一般將隧道掘進機統(tǒng)稱為TBM;在日本和我國，習(xí)慣上將硬巖掘進機稱為TBM，將軟巖掘進機稱為盾構(gòu)。盾構(gòu)與TBM的主要區(qū)別在于:1)盾構(gòu)能主動提供穩(wěn)定工作面的壓力，而TBM(無論是單護盾TBM還是雙護盾TBM)則不能;2)盾構(gòu)和護盾式TBM依靠管片提供推力(雙護盾TBM也可以依靠圍巖提供推力)，敞開式TBM依靠圍巖提供推力。中鐵復(fù)合式TBM與傳統(tǒng)的土壓平衡盾構(gòu)沒有太大區(qū)別，當(dāng)應(yīng)用于軟硬不均、上軟下硬的復(fù)合地層和軟土?xí)r，采取土壓平衡模式掘進?？紤]到重慶地區(qū)全斷面硬巖掘進土壓平衡模式不易建立，提出了采用氣壓平衡模式下螺旋輸送機出碴方式的理念。因此，本文仍將中鐵復(fù)合式TBM稱為盾構(gòu)。

對于盾構(gòu)在軟巖以及軟硬不均地層中掘進已經(jīng)有較多的研究總結(jié)文章，而對于盾構(gòu)在硬巖中掘進的研究相對較少。李銳［1］、靳世鶴［2］、王小忠［3］、李茂文等［4］對硬巖地層盾構(gòu)掘進施工技術(shù)進行了探討;張勇智［5］對硬巖隧道掘進機(TBM)刀具管理進行了分析研究;楊書江［6］對成都地鐵泥水平衡及土壓平衡盾構(gòu)法施工進行了對比分析;王玉卿［7］介紹了重慶地鐵復(fù)合式TBM施工應(yīng)用情況。上述文章從不同角度和側(cè)面探討了盾構(gòu)(TBM)施工技術(shù)，但就盾構(gòu)在諸如重慶地區(qū)這樣全斷面、長距離硬巖中的掘進與管理，尤其是在創(chuàng)新管理思路、樹立硬巖掘進理念等方面進行系統(tǒng)分析論述的尚不多見。本文結(jié)合設(shè)備制造商提供的設(shè)備使用管理注意事項和使用管理的經(jīng)驗教訓(xùn)，就全斷面硬巖條件下的盾構(gòu)掘進與管理進行探討。

1 工程概況

重慶軌道交通六號線二期盾構(gòu)區(qū)間線路總長16.65雙線km，分茶園段、蔡家段和北碚段3個區(qū)段。重慶會展中心配套市政交通工程項目盾構(gòu)區(qū)間隧道左線長4 186 m，右線長4 083 m。

六號線二期盾構(gòu)區(qū)間通過地層基本上以砂質(zhì)泥巖和砂巖為主，泥巖和砂巖抗壓強度為10～60 MPa，較大部分地段的巖層產(chǎn)狀比較平緩。全線地表出露地層較簡單，主要由人工填土、粉質(zhì)黏土、砂巖和砂質(zhì)泥巖組成。沿線地下水可劃分為第四系松散層孔隙水、碎屑巖類孔隙裂隙水，水量差異較大。蔡家段地層結(jié)構(gòu)中，砂巖、泥巖、砂巖泥巖混合段所占比例分別為40.19%、48.44%、11.37%，其中砂巖強度(單軸抗壓)為29.7 ～41.1 MPa，砂質(zhì)泥巖強度為 6 ～16.1 MPa;北碚段隧道埋深為20～55 m，位于巖石地層內(nèi)。隧道穿越砂質(zhì)泥巖、砂巖，最大坡度為25‰，巖層級別為Ⅲ級和Ⅳ級，單軸抗壓強度大部分為6.1～31.9 MPa，少數(shù)地段超過60 MPa。地下水為基巖裂隙水，水量較少。茶園段全線地表出露地層較為簡單，即由第四系全新統(tǒng)松散土層和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組基巖為陸相河湖碎屑沉積，主要由砂質(zhì)泥巖和砂巖組成，隧道圍巖中以基巖為主，圍巖性質(zhì)變化、差異較大，基巖飽和抗壓強度為 4.8 ～27.9 MPa，天然抗壓強度為 8.1 ～37.3 MPa，且軟硬相間。

會展中心盾構(gòu)段隧道頂部覆土厚度為10～86 m。地層由第四系全新統(tǒng)松散層和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組巖層組成，基巖主要為砂質(zhì)泥巖和砂巖。中等風(fēng)化砂質(zhì)泥巖的飽和抗壓強度為3.8～9.7 MPa，巖體等級為Ⅳ～Ⅴ級;砂巖呈灰色，中等風(fēng)化的飽和抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值為33.4 MPa，巖體等級為Ⅲ級;里程K9+300～K12+142段圍巖較淺，砂巖呈紅色，中等風(fēng)化，飽和抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值為25.3 MPa，巖體等級為Ⅳ級。

2 盾構(gòu)主要配置情況

中鐵9臺盾構(gòu)和羅威特(LOVAT)2臺盾構(gòu)的主驅(qū)動均為變頻電機驅(qū)動，其鉸接方式都為歐美盾構(gòu)慣用的被動鉸接式。盾構(gòu)主要技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 盾構(gòu)主要技術(shù)參數(shù)Table 1 Parameters of shield machines

為防止在全斷面硬巖掘進中盾構(gòu)出現(xiàn)大的滾動，中鐵盾構(gòu)在前盾盾殼頂部安裝了2個液壓油缸撐靴穩(wěn)定器，在7臺大功率盾構(gòu)的前盾和中盾下部又增加了8個液壓擺動油缸(見圖1)。其思路是:在硬巖掘進巖層不能給盾體提供足夠的扭轉(zhuǎn)阻力時，將穩(wěn)定器支撐在徑向開挖面上隨盾體向前移動;穩(wěn)定器與盾體底部及上部與開挖面的接觸點一起形成一個三角形支撐結(jié)構(gòu)，撐靴油缸可以吸收主機傳來的振動，同時對刀盤振動形成半剛性約束，減少刀盤的振動，增大盾體與開挖面的摩擦力以獲得更大的反扭矩，減少盾體由于刀盤扭矩引起的滾動。

在會展中心支線項目使用的2臺羅威特盾構(gòu)，是專門針對廣東地區(qū)軟硬不均、上軟下硬的復(fù)合地層設(shè)計的，進場前經(jīng)多方論證，認(rèn)為其能夠滿足重慶地區(qū)施工需要。

3 盾構(gòu)掘進中出現(xiàn)的主要問題

在重慶全斷面硬巖掘進中，無論是羅威特盾構(gòu)還是中鐵盾構(gòu)都出現(xiàn)過一些問題，但總體來說，掘進比較順利。11臺盾構(gòu)在重慶施工期間的最高月進度情況見表2。

圖1 中鐵盾構(gòu)圖Fig.1 CREC shield machine

3.1 中鐵盾構(gòu)出現(xiàn)的主要問題

1)中心刀異常損壞。損壞的中心刀無法正常拆卸，大多只能采取氣體割除的辦法拆除。9臺盾構(gòu)施工概況見表3，中心刀異常損壞情況見表4。由表4可知，中心刀的異常損壞一般多發(fā)生在300～500環(huán)，為多把集中損壞。隨著后期刀具管理的加強，中心刀異常損壞現(xiàn)象已呈減少趨勢。新中心刀見圖2，嚴(yán)重磨損無法拆卸的中心刀見圖3，割除報廢的中心刀見圖4。從表3和表4可以看出:中鐵20號盾構(gòu)因其所處地質(zhì)狀況較好(主要為砂質(zhì)泥巖)，中心刀沒有出現(xiàn)異常損壞;中鐵27號盾構(gòu)2011年4月6日始發(fā)，掘進僅1個多月時間，未顯示中心刀異常磨損;其余7臺盾構(gòu)中心刀均有不同程度異常磨損。

表2 11臺盾構(gòu)最高月進度數(shù)據(jù)Table 2 Maximum monthly advance rates of different shield machines m

表3 9臺中鐵盾構(gòu)施工概況Table 3 Tunneling data of 9 CREC shield machines

表4 中鐵盾構(gòu)中心刀異常損壞情況統(tǒng)計Table 4 Statistics of abnormal damages of CREC shield center cutters

圖4 割除報廢的中心刀Fig.4 Dismantled center cutter

2)滾刀壓塊脫落。滾刀壓緊塊螺栓斷裂或松動，壓緊塊移位，從而失去壓緊刀具的功能，導(dǎo)致滾刀楔形塊移位或丟失，滾刀刀圈變形，刀具難于拆卸，嚴(yán)重時造成刀具損壞(見圖5和圖6)。

圖5 楔形塊移位Fig.5 Displacement of wedge block

圖6 壓緊塊移位、楔形塊丟失Fig.6 Displacement of compacting block and missing of wedge block

3)卡盾。一種情況是由于注漿加固停機時間長，盾尾被水泥砂漿包裹造成卡盾，經(jīng)過處理比較容易脫困;另一種情況則是盾殼被巖體卡住，停機處理時間長、費用高。1臺盾構(gòu)在直線段被卡，采用礦山法處理45 d脫困;另2臺在650 m曲線上被卡，采取多種措施后1臺脫困，另1臺采用礦山法處理50多d才脫困。對于盾構(gòu)卡盾的原因有不同的看法，一種認(rèn)為是刀盤開挖直徑不夠，另一種認(rèn)為是換刀不及時;另外，當(dāng)出現(xiàn)卡盾跡象時調(diào)向糾偏過猛也會造成卡盾。

4)筒體和螺旋軸葉片磨損。一臺盾構(gòu)掘進952環(huán)，螺旋輸送機底部第2節(jié)法蘭后20 mm左右的位置出現(xiàn)了10 cm×3 cm的破損面(見圖7);另一臺掘進935環(huán)時發(fā)現(xiàn)螺旋輸送機基本不出土，只出水，土倉內(nèi)土壓逐漸增大。清理土倉后發(fā)現(xiàn)螺旋輸送機軸葉片磨損嚴(yán)重，耐磨層基本磨損，特別是土倉中的螺旋輸送機軸葉片磨損更加嚴(yán)重(見圖8)。

圖7 螺旋輸送機筒體磨穿Fig.7 Worn out of case of screw conveyor

3.2 羅威特盾構(gòu)出現(xiàn)的主要問題

1)軸葉片磨損。羅威特L247盾構(gòu)掘進完成會展中心右線(約2 230 m)后，螺旋輸送機軸葉片出現(xiàn)了比較嚴(yán)重的磨損(磨損情況好于中鐵盾構(gòu))。磨損情況見圖9，新葉片示意圖見圖10。

2)設(shè)計缺陷。液壓系統(tǒng)漏油嚴(yán)重、修理困難，管片安裝機抓舉頭抓舉不牢。

3)馬達(dá)多次發(fā)生故障。在掘進647～1 219環(huán)過程中，羅威特L246盾構(gòu)螺旋輸送機馬達(dá)7次損壞，最嚴(yán)重的掘進7環(huán)就損壞。其中1次與液壓油污染有關(guān)，1次與螺旋輸送機驅(qū)動齒輪磨損有關(guān)。

4 全斷面硬巖盾構(gòu)掘進需要重點注意的問題

4.1 樹立新的理念

要按照全斷面硬巖掘進的理念管理使用盾構(gòu)。施工初期，對盾構(gòu)在全斷面、長距離硬巖地層中掘進認(rèn)識不足、準(zhǔn)備不充分，特別是還沒有樹立全斷面硬巖盾構(gòu)掘進的理念，仍然按照傳統(tǒng)的土壓平衡盾構(gòu)掘進理念和方法操作使用和管理，故障率高、進度慢。經(jīng)過不斷總結(jié)經(jīng)驗教訓(xùn)，充分理解重慶地區(qū)的地質(zhì)特點，在全斷面硬巖情況下，按照硬巖掘進的工況要求和掘進理念指導(dǎo)、管理和操作盾構(gòu)，使施工得以順利進行。按照硬巖掘進理念管理使用盾構(gòu)，既包括加強刀具管理、合理選擇掘進參數(shù)、仔細(xì)控制盾構(gòu)姿態(tài)，又包括同步注漿控制和管理。盾構(gòu)在全斷面硬巖中掘進，地表不易發(fā)生坍塌和隆起，這與在軟土或者軟硬不均地層中掘進地表變化情況有較大不同，對同步注漿的要求也不完全相同。因此，要合理確定注漿量和注漿壓力等主要參數(shù)，并根據(jù)硬巖地層情況選擇和調(diào)整漿液質(zhì)量以達(dá)到最佳，否則，盾構(gòu)姿態(tài)也會因為注漿出現(xiàn)問題，造成卡盾或者管片錯臺、破損(見圖11)，影響施工質(zhì)量。牢固樹立硬巖掘進理念對防止盾構(gòu)卡盾尤為重要。

圖11 管片錯臺、破損情況Fig.11 Dislocation and damage of segment

4.2 合理選擇掘進參數(shù)

合理的掘進參數(shù)對保護刀具、確保盾構(gòu)順利推進非常重要。在軟巖施工中，往往采用大推力、低轉(zhuǎn)速、大貫入度。在全斷面硬巖中，要采用提高轉(zhuǎn)速、降低推力、減小貫入度的方法進行盾構(gòu)推進。在硬巖情況下，總推進力過大，容易造成刀具過載，發(fā)生刀具軸承、刀圈等異常損壞;貫入度過大，容易造成刀具受軸向力增大，發(fā)生因密封漏油導(dǎo)致軸承損壞、刀圈移位或斷裂等異常損壞。要根據(jù)地層情況，合理選擇總推進力，確保刀具不過載;合理選擇刀盤轉(zhuǎn)速，660 kW盾構(gòu)轉(zhuǎn)速應(yīng)達(dá)到2 r/min，1 200 kW 盾構(gòu)應(yīng)達(dá)到 3.5 ～4.5 r/min;刀具貫入度控制在8～10 mm/r為宜。

4.3 嚴(yán)密監(jiān)控盾構(gòu)姿態(tài)，謹(jǐn)慎進行盾構(gòu)糾偏

嚴(yán)格控制盾構(gòu)姿態(tài)，盡量保證盾構(gòu)沿直線掘進，避免盾構(gòu)掘進方向出現(xiàn)大的變化和調(diào)整，正常掘進時盾構(gòu)豎直和水平方向姿態(tài)的調(diào)整量不超過6 mm/環(huán)。推進過程中特別要關(guān)注掘進姿態(tài)和盾尾鉸接壓力變化，鉸接和盾尾應(yīng)處于正常的浮動狀態(tài)，鉸接油缸壓力應(yīng)控制在10 MPa以下，鉸接油缸行程應(yīng)控制在80 mm以內(nèi)，其行程差應(yīng)控制在20 mm以內(nèi)。掘進中如果盾構(gòu)總推力，特別是鉸接壓力和行程有逐步增大的趨勢時，應(yīng)及時分析、調(diào)整掘進參數(shù)，通過收放鉸接油缸調(diào)整鉸接壓力及行程差來控制盾尾姿態(tài)，必要時開倉確認(rèn)保徑刀磨損量。在硬巖掘進中，當(dāng)邊刀磨損5～8mm后，盾構(gòu)會出現(xiàn)卡盾和轉(zhuǎn)向困難的趨勢，要注意換刀。在曲線段掘進時尤其要注意鉸接釋放量，使盾尾姿態(tài)盡可能與曲線半徑相吻合。盾構(gòu)姿態(tài)發(fā)生變化需要調(diào)整或糾偏時，調(diào)整的幅度要適當(dāng)，每環(huán)的糾偏量不要過大，盡量接近理論糾偏值。

4.4 切實加強刀具管理

1)確保安裝質(zhì)量。更換刀具時，要將安裝面清潔干凈，刀座、壓緊塊結(jié)合面無損傷;要保證螺栓及螺孔質(zhì)量;在緊固螺栓時，要對壓緊塊敲擊震動，確保安裝到位;螺栓緊固要保證緊固力矩。對于刀盤外圍刀具，特別是44號和43號刀具，若其壓緊塊表面有1 mm的顆粒存在或刀具安裝不到位造成1mm的間隙存在，將減少盾構(gòu)的開挖半徑約3 mm。

2)及時檢查。由于進入砂巖地層，巖石強度普遍為40～70 MPa，刀具磨損速度較泥巖地層加快，應(yīng)縮短刀具檢查的間隔時間(掘進15環(huán)左右或更短檢查一次);換完刀具掘進第1環(huán)后開倉檢查刀具螺栓、壓塊等情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，刀具螺栓松動后重新安裝時要注意結(jié)合面的清潔;每掘進15環(huán)或每天進行刀具檢查。如果檢查間隔時間長，一旦發(fā)生螺栓失效，將導(dǎo)致刀具產(chǎn)生移位或晃動，并在振動和沖擊作用下，進一步損壞刀座和壓緊塊，從而使刀具安裝的配合面受到損壞，以至于發(fā)生連鎖反應(yīng)，導(dǎo)致后期刀具大面積出現(xiàn)問題。

3)嚴(yán)格控制刀具磨損量。為確保盾構(gòu)開挖直徑，需密切關(guān)注保徑刀磨損量，盾構(gòu)通過直線段或大半徑曲線段時，44號刀的最大磨損量不得超過10mm;盾構(gòu)通過小半徑曲線段時，應(yīng)該更加注意保徑刀的磨損檢查，該刀最大磨損量不得超過8 mm。若地質(zhì)情況穩(wěn)定時，每天應(yīng)檢查一次外圍刀具的磨損量。在更換44號保徑刀時，需要同時更換與其相鄰的43號和42號等過渡刀，以保證44號保徑刀工作的環(huán)境。

5 值得思考的幾個問題

1)加強項目管理，搞好施工組織。盾構(gòu)施工是專業(yè)性較強的綜合技術(shù)工程，是對項目管理水平的綜合檢驗。在軟巖(土)中掘進，即使發(fā)生卡盾，可以通過鉸接油缸的收放或者使用拉桿，一般都能使盾殼脫困;但當(dāng)掘進至硬巖特別是全斷面硬巖時，出現(xiàn)卡盾跡象時，如果急于求成，用軟巖掘進理念處理往往適得其反。當(dāng)卡盾情況比較嚴(yán)重時，不但使用鉸接油缸不能脫困，即使焊接拉桿也同樣不起作用。若著急蠻干，會損壞鉸接油缸，造成盾尾嚴(yán)重變形。此時，唯一的辦法就是采用鉆爆法從刀盤向盾尾開挖，徹底清除卡盾的巖石，這樣停機時間長、損失大。因此，嚴(yán)密、科學(xué)的施工管理和施工組織是確保盾構(gòu)順利推進的重要條件。

2)加強教育培訓(xùn)，增強各級人員的責(zé)任心。要認(rèn)真落實項目領(lǐng)導(dǎo)現(xiàn)場值班制度，把問題發(fā)現(xiàn)在“掌子面”，解決在“掌子面”。特別是要堅持“班會”、“例會”制度，通過分析掘進參數(shù)、總結(jié)施工情況，從蛛絲馬跡中發(fā)現(xiàn)問題并及時解決。羅威特L246盾構(gòu)螺旋輸送機馬達(dá)連續(xù)7次發(fā)生故障，第7次損壞后，管理、技術(shù)和作業(yè)人員冷靜分析、逐條排查頻繁損壞的可能原因，就更換馬達(dá)時安裝精度、清洗系統(tǒng)并換油、加強掘進管理提出了明確要求和量化指標(biāo)。即在安裝調(diào)試和掘進過程中，螺旋輸送機馬達(dá)最大轉(zhuǎn)速不能超過15 r/min，設(shè)置12 r/min為警戒線，超過該數(shù)值時必須上報項目總工批準(zhǔn)。自本次修復(fù)后，盾構(gòu)連續(xù)掘進275環(huán)未發(fā)生故障，每天掘進14～16環(huán)，直至完工。

3)嚴(yán)格考核管理，強化文明施工。與泥水盾構(gòu)相比，土壓平衡盾構(gòu)的出渣方式?jīng)Q定了要搞好文明施工確實需要花費更大的力氣、采取更多的措施。多個項目實踐證明，搞好文明施工，就能使設(shè)備維修保養(yǎng)到位、設(shè)備故障率低、施工質(zhì)量高。文明施工并不會過多占用施工時間，但其提高盾構(gòu)施工的效率是可觀的。強化文明施工，必然促使項目各級人員對施工中的設(shè)備和管理細(xì)節(jié)進行重視，能夠及早發(fā)現(xiàn)問題，及時處理。

4)落實質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，重視組裝調(diào)試。盾構(gòu)組裝調(diào)試是保證盾構(gòu)正常施工的一個重要環(huán)節(jié)，不管是舊設(shè)備還是新設(shè)備，必須按照相關(guān)的技術(shù)文件要求進行組裝，大到各系統(tǒng)的調(diào)試，小到螺栓的緊固都要認(rèn)真對待，嚴(yán)格執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)。隨著盾構(gòu)數(shù)量的增加，加之工期壓力，個別項目管理人員錯誤地從盾構(gòu)組裝上節(jié)約時間，認(rèn)為組裝調(diào)試遺留的問題可以邊掘進邊改進。其實往往組裝期間留下的問題，在施工中不易處理甚至無法處理，只能等到設(shè)備到達(dá)合適的位置才能處理，設(shè)備長時間處于帶病作業(yè)狀態(tài)，影響施工進度。

6 結(jié)論與討論

在全斷面硬巖中使用盾構(gòu)，必須用硬巖施工的理念進行盾構(gòu)管用養(yǎng)修，重點是加強刀具管理，及時檢查和更換刀具，尤其是刀盤外周刀具;根據(jù)巖層特點合理選擇掘進參數(shù)也很重要;全斷面硬巖盾構(gòu)掘進不易建立土壓平衡模式，當(dāng)采用氣壓模式或敞開式模式掘進時，土倉中的渣土較少，流動性不好，不能很好地將螺旋輸送機的螺旋軸懸浮起來，螺旋輸送機轉(zhuǎn)速過快，加快了螺旋輸送機軸和筒壁的磨損，要注意適當(dāng)增加土倉內(nèi)的渣土量，降低螺旋輸送機轉(zhuǎn)速;合理進行渣土改良，有利于降低溫度和減少摩擦、保護刀具、降低螺旋輸送機磨損，提高掘進效率。

如盾構(gòu)主要配置情況所述，為防止盾構(gòu)在全斷面硬巖中掘進出現(xiàn)滾動，9臺中鐵盾構(gòu)分別安裝了撐靴穩(wěn)定器和擺動油缸，但由于多種原因，施工中并未使用，沒有檢驗其功效，本文對此不作討論和評價。實踐證明，在全斷面硬巖中，刀盤開挖直徑是一個特別需要重視的問題。從設(shè)計制造方面來說，刀盤開挖直徑取決于刀盤外周刀具的高度;從使用來說，刀盤開挖直徑與刀盤外周刀具的磨損量密切相關(guān)。在設(shè)備采購階段，也有片面強調(diào)減小開挖直徑以減少注漿量的說法，這是不正確的。刀盤的開挖直徑必須與地質(zhì)情況相適應(yīng)，不能以軟巖盾構(gòu)刀盤的開挖直徑與砂卵石地層甚至硬巖盾構(gòu)刀盤的開挖直徑進行比較。在密實膠結(jié)的砂卵石地層(也稱為“鐵板砂”)尤其是全斷面硬巖情況下，足夠的開挖直徑對確保盾構(gòu)正常掘進，特別是防止卡盾尤為重要。因此，在盾構(gòu)設(shè)計制造過程中，必須對工程地質(zhì)和水文地質(zhì)情況進行全面了解，如有必要及時做好補勘，這對盾構(gòu)刀盤刀具進行有針對性設(shè)計制造和配置至關(guān)重要。

無論何種品牌盾構(gòu)，在使用中都會不可避免地出現(xiàn)一些問題，有的是設(shè)計不合理產(chǎn)生的，有的是制造缺陷或者零部件質(zhì)量問題引起的。根據(jù)地質(zhì)情況選擇合適的掘進參數(shù)和碴土改良方式、嚴(yán)格執(zhí)行操作和維修保養(yǎng)規(guī)定，是保持設(shè)備性能完好、確保施工的重要環(huán)節(jié);牢牢把握“人和機器要和諧、機器和地層要和諧、人和地層要和諧”的盾構(gòu)選型、使用和管理理念，是盾構(gòu)法施工的關(guān)鍵。在全斷面硬巖中掘進，按照硬巖掘進理念管理使用盾構(gòu)，遵循“小推力、高轉(zhuǎn)速、低貫入度、勤檢查、早更換”的原則，能夠保證盾構(gòu)順利推進，取得較高的掘進速度。

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