電勵磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)機側(cè)控制策略研究

霍現(xiàn)旭， 胡書舉， 許洪華

(1.中國科學(xué)院電工研究所，北京 100190;2.中國科學(xué)院研究生院，北京 100049)

0 引言

電勵磁同步電機具有功率因數(shù)高且可調(diào)、過載能力強、轉(zhuǎn)動慣量小等優(yōu)點，在水電、火電中得到了廣泛應(yīng)用。德國Enercon等公司已經(jīng)將電勵磁同步發(fā)電機應(yīng)用于風(fēng)電系統(tǒng)中，國內(nèi)湘電等一些公司也在進行電勵磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的研制。目前國內(nèi)的主流機型為使用雙饋感應(yīng)發(fā)電機(Double-Fed Induction Generator，DFIG)的雙饋型風(fēng)電系統(tǒng)和使用永磁同步發(fā)電機(Permanent Magnet Syndronous Generator，PMSG)的直驅(qū)型風(fēng)電系統(tǒng)［1］。相比于DFIG，電勵磁同步發(fā)電機具有功率因數(shù)高、弱磁區(qū)轉(zhuǎn)矩特性好等優(yōu)點;相比于PMSG，電勵磁同步發(fā)電機具有無需永磁材料、無失磁風(fēng)險、可調(diào)勵磁磁通、造價相對便宜等優(yōu)點，顯示了一定的優(yōu)越性能。

同步電機的矢量控制系統(tǒng)可分為轉(zhuǎn)子磁場定向控制、定子磁場定向控制、氣隙磁場定向控制等方式［2］。轉(zhuǎn)子磁場定向控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單，定向容易，只需檢測轉(zhuǎn)子軸線位置即可實現(xiàn)定向，一般用于永磁同步電機控制中。文獻［3］等采用了定子磁鏈定向控制，文獻［4-5］等采用氣隙磁鏈定向控制。在不同的控制目標(biāo)和控制方式下，定子磁場定向控制和氣隙磁鏈定向控制對于轉(zhuǎn)子激磁電流、功率因數(shù)、系統(tǒng)穩(wěn)定性等方面影響不同，各有優(yōu)劣。本文采取氣隙磁鏈定向矢量控制系統(tǒng)。

氣隙磁場定向控制能夠得以有效實現(xiàn)的關(guān)鍵，在于電機磁鏈信息的準(zhǔn)確獲取。對電勵磁同步電機磁鏈觀測常用的方法有電流模型、電壓模型和混合模型。電流模型在低轉(zhuǎn)速時能夠快速跟隨給定，缺點是對電機參數(shù)敏感，電機參數(shù)受外界影響變化時，模型不能很好的工作。傳統(tǒng)的電壓模型是對反電動勢直接積分，為開環(huán)模型，積分累積誤差和直流偏移誤差較大。為了消除這些誤差，部分文獻采用了低通濾波器代替積分環(huán)［6］、飽和雙反饋積分器［7］、MT軸系感應(yīng)電勢辨識［8］等策略加以改進。

本文以電勵磁同步發(fā)電機為研究對象，針對其在風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中的應(yīng)用，對氣隙磁場定向矢量控制進行了研究，對氣隙磁場定向中的磁鏈觀測和控制方案進行詳細闡述，并給出了仿真結(jié)果。

1 氣隙磁場定向下的同步發(fā)電機數(shù)學(xué)模型

為了實現(xiàn)電機轉(zhuǎn)矩和磁場的解耦控制，通過坐標(biāo)變換將同步發(fā)電機的abc坐標(biāo)系等效變換到同步旋轉(zhuǎn)MT軸坐標(biāo)系中，其中，同步旋轉(zhuǎn)軸線M軸與氣隙磁鏈?zhǔn)噶喀爪闹睾?。將定子電流is沿MT軸分解為激磁分量ism和轉(zhuǎn)矩分量ist，分別控制便可實現(xiàn)解耦，簡化同步電機的控制。不同軸系的相對位置關(guān)系及矢量關(guān)系圖如圖1所示。

圖1 電勵磁同步電機矢量圖

在氣隙磁鏈定向控制中，采用電動機慣例，坐標(biāo)變換采用恒幅值變化，可得到氣隙磁鏈表達式如下:

式中:ψδm、ψδt——M、T軸磁鏈分量;

Lmd、Lmq——d、q坐標(biāo)系下的d、q軸互感;

ist、ism——M、T軸定子電流分量;

if——勵磁電流;

iDd、iDq——d、q軸阻尼電流分量;

δ——功角，即轉(zhuǎn)子與氣隙磁鏈之間的夾角。

根據(jù)氣隙磁鏈定向原理可知 ψδt=0。從式(1)可看到，阻尼繞組只在動態(tài)時對氣隙磁鏈產(chǎn)生影響，且凸極效應(yīng)對磁鏈幅值的影響很弱，定子電流磁場分量ism和轉(zhuǎn)子激磁電流if是氣隙磁鏈的主要作用量。因此，在穩(wěn)態(tài)時，可以忽略凸極效應(yīng)影響和阻尼繞組的影響，氣隙磁鏈的表達式簡化為

MT軸系下電勵磁同步電機的電壓方程為

其中:ust、usm——M、T軸定子端電壓分量;

Rs、Lsl——定子繞組電阻和漏電感;

ω——同步坐標(biāo)系旋轉(zhuǎn)角速度。

轉(zhuǎn)矩方程為

2 同步發(fā)電機氣隙磁鏈觀測

傳統(tǒng)的電壓模型面臨著積分零點漂移的問題。文獻［3］提出了一種采用MT軸系感應(yīng)電勢辨識磁鏈的方法，有效解決了傳統(tǒng)電壓模型中存在的問題。這種方案的控制框圖如圖2所示。

圖2 基于MT軸系的氣隙磁鏈觀測

在MT軸系坐標(biāo)系下，假設(shè)氣隙磁鏈產(chǎn)生的感應(yīng)電勢與T軸不重合，定子感應(yīng)電勢矢量在MT軸上分解為轉(zhuǎn)矩分量est和磁場分量esm，則感應(yīng)電勢方程為

根據(jù)式(5)，可以得到:

基于MT軸系感應(yīng)電勢觀測氣隙磁鏈的積分器處于閉環(huán)中，漂移能夠被抑制，可以直接輸出氣隙磁鏈的幅值和相位，也為電勵磁同步電機無速度傳感器控制提供了轉(zhuǎn)速和角度值。

3 矢量控制策略

風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中，變流器接收的主控命令為轉(zhuǎn)矩命令，依據(jù)式(4)可得到轉(zhuǎn)矩參考電流。根據(jù)所設(shè)定的發(fā)電機功率因數(shù)，輸入氣隙磁鏈幅值和發(fā)電機的轉(zhuǎn)矩參考電流，可得到定子勵磁參考電流。本文中，設(shè)定電機內(nèi)功率因數(shù)為1，即定子電流與氣隙磁鏈垂直。根據(jù)式(3)，定子的MT軸系電流經(jīng)過PI調(diào)節(jié)器，再加上前饋補償項，就可以得到MT軸的參考電壓矢量ust和usm。再經(jīng)過坐標(biāo)變換得到三相參考電壓usa、usb和usc，最后進過SVPWM算法得到發(fā)電機的控制信號。

在電勵磁同步電機的氣隙磁鏈?zhǔn)噶靠刂浦?，須保持氣隙磁鏈幅值的恒定，即保持激磁電流iμ恒定。根據(jù)式(2)，穩(wěn)態(tài)時氣隙磁鏈主要與定子M軸電流ism和轉(zhuǎn)子激磁電流if有關(guān)，動態(tài)時還與阻尼繞組電流iD有關(guān)。由于控制中定子電流與氣隙磁鏈垂直，故有ism=0。穩(wěn)態(tài)時，阻尼繞組電流為0，由式(2)可看到此時氣隙磁鏈僅與勵磁電流和功角有關(guān)。氣隙磁鏈參考值與磁鏈觀測器所得到的氣隙磁鏈幅值的差值送入PI調(diào)節(jié)器，得到所需要的激磁電流參考值。由于定子M軸電流ism已確定，轉(zhuǎn)子激磁電流參考值也可以唯一確定。

根據(jù)上述原理可得到機側(cè)變流器的整體控制框圖，如圖3所示。

圖3 電機側(cè)變流器控制原理圖

4 仿真驗證

基于上述工作原理，在MATLAB/Simulink 7.11中搭建了電勵磁同步發(fā)電機與電機側(cè)變流器的仿真系統(tǒng)。為模擬風(fēng)速變化對電流跟隨能力的影響，轉(zhuǎn)速給定由初始的100 rad/s在0.3 s時斜坡給定至150 rad/s。為了驗證實際工況中主控給定的轉(zhuǎn)矩變化對電流變化的影響，轉(zhuǎn)矩給定由初始值時的 －135 N·m在 0.6 s時變?yōu)椋?25 N·m。磁鏈參考幅值設(shè)定為1.5 Wb。仿真中電機的參數(shù)如下:額定功率31.3 kW、定子電阻0.214 Ω、定 子 漏 感 1.025 mH、直 軸 電 感24.36 mH、交軸電感 11.67 mH、極對數(shù)2。

圖4為磁鏈觀測器模型得到的磁鏈幅值和相位的變化曲線。由圖可看出，初始經(jīng)過短暫的暫態(tài)后，相位和幅值很快收斂至穩(wěn)定;在速度發(fā)生變化后，磁鏈觀測模型能很快進行跟蹤，并且轉(zhuǎn)矩突變對其影響不大，顯示了磁鏈觀測器良好的動態(tài)性能和魯棒性。該磁鏈觀測器在系統(tǒng)的整個運行范圍內(nèi)能夠保持幅值恒定，消除了由于直流偏置和積分累積導(dǎo)致的誤差。

圖4 磁鏈幅值和相位觀測值

圖5和圖6分別為電機轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的變化曲線，圖6給出了參考轉(zhuǎn)矩和實際轉(zhuǎn)矩的對比曲線。圖7是定子轉(zhuǎn)矩電流ist和激磁電流ism在轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩突變情況下的變化曲線，圖8為相應(yīng)的定子三相電流波形。由圖5可看出，在參考轉(zhuǎn)矩突變時，系統(tǒng)的實際電磁轉(zhuǎn)矩能夠很好地進行跟蹤，并且脈動很小。從圖6中可看出在0.3 s轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，定子轉(zhuǎn)矩電流和激磁電流脈動很小;在轉(zhuǎn)矩發(fā)生突變時，定子的轉(zhuǎn)矩電流ist也發(fā)生突變，驗證了在磁鏈幅值不變的情況下，電磁轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)矩電流成正比的關(guān)系;整個過程中，定子的激磁電流ism基本為0，即定子電流與氣隙磁鏈基本保持垂直，維持內(nèi)功率因數(shù)為1不變。

圖5 電機轉(zhuǎn)速曲線

圖6 參考電磁轉(zhuǎn)矩和實際電磁轉(zhuǎn)矩曲線

圖7 MT軸電流波形

圖8 定子三相電流

5 結(jié)語

本文針對電勵磁同步發(fā)電機在風(fēng)力發(fā)電中的應(yīng)用，提出了機側(cè)的控制策略，并對控制中的磁鏈觀測和控制策略進行了詳細分析，通過仿真驗證了控制策略的有效性。由仿真可知，在風(fēng)速和轉(zhuǎn)矩突變時，磁鏈觀測器能準(zhǔn)確觀測氣隙磁鏈的幅值和相位，發(fā)電機能夠穩(wěn)定運行，控制效果良好。

［1］牟邁.風(fēng)力發(fā)電機市場品牌集中度趨高，質(zhì)量穩(wěn)定性仍待提升［J］.風(fēng)能，2011(5):42-44.

［2］李崇堅.交流同步電機調(diào)速系統(tǒng)［M］.北京:科學(xué)出版社，2006.

［3］HOFMANN H F，SANDERS S R，EL-ANTABLY A.Stator-flux-oriented vector control of synchronous reluctance Machines with maximized efficiency ［J］.IEEE Transactions on Industrial Electronics，2004，51(5):1066-1072.

［4］PENG L Q，XIE L，WU F，et al.Field-oriented control of synchronous motor based on adaptive extended Kalman filter［C］∥IEEE International Conference on Cloud Computing and Intelligence Systems(CCIS)，2011:633-637.

［5］吳軒欽，譚國俊，宋金梅，等.基于混合磁鏈觀測器電勵磁同步電機矢量控制［J］.電機與控制學(xué)報，2010(3):62-67.

［6］HU J，WU B.New integration algorithms for estimating motor flux over a wide speed range［J］.Power E-lectronics，IEEE Transactions，1998，13(5):969-977.

［7］劉軍鋒.基于U-I模型的感應(yīng)電動機定子磁鏈觀察模型方法研究［J］.電氣傳動，2008，38(4):20-24.

［8］WEI X S，MA X L.Some techniques of vector control systems of medium voltage three-level inverters［C］∥Power Electronics and Motion Control Conference，IPEMC04，2004(3):1399-1403.

［9］SHINNAKA S，SAGAWA T.New optimal current control methods for energy efficient and wide speed range operation of hybrid field synchronous motor［J］.IEEE Trans on Digital Object Identifier，2007，54(5):2443-2450.

［10］周二磊，符曉，王珂，等.基于混合磁鏈模型的電勵磁同步電動機矢量控制研究［J］.變頻器世界，2011(1):56-58.