吳占瑞,漆泰岳
(西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,成都 610031)
在我國,小間距隧道的出現(xiàn)和研究較晚,目前還沒有較明確的規(guī)范,仍處于邊施工邊探討的總結(jié)階段,理論研究滯后于工程建設(shè)需求的發(fā)展[1-2]。近年來,國內(nèi)工程技術(shù)人員和相關(guān)學(xué)者對(duì)此做了大最的研究工作,如:張欣等人[3]對(duì)海底隧道覆蓋巖層在爆破荷載作用下穩(wěn)定性分析;李利平等人[4]對(duì)海底隧道施工設(shè)計(jì)及其數(shù)值優(yōu)化進(jìn)行了研究;蔚立元等人[5]對(duì)青島小間距海底隧道施工優(yōu)化進(jìn)行了有限差分分析;李鵬飛等人[6]對(duì)海底隧道襯砌結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)及斷面形狀進(jìn)行了優(yōu)化。
由于目前國內(nèi)對(duì)近接隧道的研究主要集中在平行小凈距與盾構(gòu)法施工的城市地鐵復(fù)雜近接結(jié)構(gòu),而對(duì)礦山法施工的復(fù)雜近接問題則鮮有研究成果。因此為保證施工安全,并在一定程度上填補(bǔ)國內(nèi)對(duì)近接隧道研究的相關(guān)空白,以數(shù)值模擬為主要研究手段,對(duì)該工程區(qū)跨線風(fēng)道近接施工的力學(xué)特性開展研究。
青島膠州灣海底隧道是橫穿膠州灣口連接青島市區(qū)和黃島開發(fā)區(qū)的通道。該隧道位于團(tuán)島和薛家島之間,下穿膠洲灣口海域。線路總長7 800 m,其中左、右隧道平均長度約6 160 m,穿越海域段長約3 950 m。主隧道為雙向雙洞六車道,主隧道間設(shè)置服務(wù)隧道,采用鉆爆法施工。結(jié)構(gòu)采用橢圓形斷面,復(fù)合式襯砌,結(jié)構(gòu)寬15.7 m,高12.0 m,線路間距55 m。膠州灣海底隧道2號(hào)風(fēng)井工程區(qū)主要由通風(fēng)豎井及多個(gè)風(fēng)機(jī)房及風(fēng)道洞室組成,構(gòu)成復(fù)雜的群洞結(jié)構(gòu)。其中豎井為圓形,直徑11.3 m,深59.9 m。風(fēng)機(jī)房及風(fēng)道縱橫交錯(cuò),斷面變化頻繁,形成交叉口、平行近接、上下跨越等多種復(fù)雜近接形式,同時(shí)該段受斷層影響,局部圍巖完整性較差,因此施工過程中易發(fā)生掉塊、塌方事故。
本次研究采用FLAC3D有限差分軟件分析,根據(jù)本隧道海域段工程地質(zhì)、水文地質(zhì)及相關(guān)資料,建立數(shù)值分析模型,模型尺寸:寬 ×高 ×厚 =X×Z×Y=119.6 m×100 m×82 m,模型上表面(高度方向)取至地表面,模型底部及上覆土層至主隧道中心均為35 m,共有25 200個(gè)單元,模型邊界均為法向約束邊界。兩風(fēng)道從主隧道及服務(wù)隧道上方垂直穿過,距離主隧道凈距為2.9 m,距離服務(wù)隧道凈距為4.3 m,同時(shí)兩風(fēng)道彼此凈距16 m,主隧道與服務(wù)隧道凈距17 m,均屬于近接范圍,4條隧道構(gòu)成復(fù)合近接結(jié)構(gòu)。如圖1、圖2所示。
圖1 跨線隧道模型
圖2 跨線隧道交叉空間位置
圍巖材料采用實(shí)體單元模擬,力學(xué)模型為莫爾-庫侖模型。參照前期勘察對(duì)場區(qū)附近巖土體試驗(yàn)成果的統(tǒng)計(jì)分析,并采用《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》[7]推薦的力學(xué)參數(shù)換算方法。考慮到該處跨線隧道圍巖大部分為Ⅱ~Ⅲ級(jí),局部為Ⅳ級(jí),相鄰小里程端為Ⅳ級(jí)圍巖,結(jié)合數(shù)值反算的計(jì)算結(jié)果[8-9],圍巖的基巖弱風(fēng)化帶采用《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》圍巖參數(shù)Ⅲ-Ⅳ級(jí)中間值,同時(shí)由于風(fēng)道下部區(qū)域存在斷層,圍巖為Ⅳ級(jí),但由于斷層影響區(qū)域有限,故基巖微風(fēng)化帶采用《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》Ⅳ級(jí)上限圍巖參數(shù),襯砌采用彈性材料,圍巖采用彈塑性材料。初期支護(hù)中鋼拱架的作用也應(yīng)用等效方法予以考慮,即將鋼拱架彈性模量折算給混凝土,其計(jì)算方法為
式中,E為折算后混凝土彈性模量;E0為原混凝土彈性模量;Sg為鋼拱架截面積;Eg為鋼材彈性模量;Sc為混凝土截面積。
圍巖及襯砌自重為計(jì)算中主要荷載,側(cè)壓力系數(shù)按勘測設(shè)計(jì)資料取為0.8。計(jì)算模型圍巖和襯砌具體參數(shù)如表1所示。
表1 圍巖及襯砌力學(xué)參數(shù)
以服務(wù)隧道和主隧道邊墻位移、拱頂沉降作為監(jiān)測線。(注:圖例距離表示風(fēng)道開挖面距y=0平面的距離)
圖3 風(fēng)道1開挖完畢后主隧道豎直方向位移變形
圖4 風(fēng)道1開挖完畢后服務(wù)隧道豎直方向位移變形
圖5 風(fēng)道2開挖完畢后主隧道豎直方向位移變形
圖6 風(fēng)道2開挖完畢后服務(wù)隧道豎直方向位移變形
圖3~圖4表明主隧道在風(fēng)道1開挖面位置小于28.5 m時(shí),沉降變化較小。當(dāng)開挖面位置在34.5 m時(shí),曲線微微上隆起,表明風(fēng)道的開挖已使得主隧道發(fā)生豎直向上的位移。主隧道拱頂沉降主要發(fā)生在40~50 m,最大沉降值為0.44 mm,呈隆起狀態(tài),主要是由于上方風(fēng)道開挖卸荷所致。在開挖位置大于48.5 m時(shí),主隧道拱頂基本不再有變化。與主隧道特征類似,服務(wù)隧道是在風(fēng)道1開挖位置到達(dá)58.5 m時(shí),曲線發(fā)生微微上隆起。進(jìn)一步豎向位移變化一直持續(xù)到風(fēng)道開挖完畢的位置。服務(wù)隧道拱頂沉降同主隧道一樣主要發(fā)生在40~50 m,最大沉降值為0.78 mm,呈向上隆起狀態(tài);
圖5~圖6表明在風(fēng)道2開挖過程中,其位移變化特征與風(fēng)道1開挖類似,在開挖風(fēng)道2的過程中對(duì)原有風(fēng)道1對(duì)主隧道和服務(wù)隧道產(chǎn)生的拱頂沉降的范圍影響較小,而沿主隧道和服務(wù)隧道70~80 m范圍產(chǎn)生新的拱頂向上隆起,但其隆起值均要小于開挖風(fēng)道1所產(chǎn)生的隆起值。在施工和監(jiān)測過程中要對(duì)這些較為活躍的范圍進(jìn)行重點(diǎn)控制。
為了更加直觀地顯示襯砌安全系數(shù)數(shù)值,并結(jié)合國內(nèi)相關(guān)學(xué)者對(duì)海底隧道在襯砌等關(guān)鍵技術(shù)研究上的成果[10-12],將未開挖風(fēng)道的工況安全系數(shù)上限設(shè)置為4,其余工況設(shè)置為3,不顯示大于該上限數(shù)值的安全系數(shù)分布情況。從圖7~圖9可以看出,在未開挖風(fēng)道之前,主隧道二次襯砌和服務(wù)隧道初期支護(hù)穩(wěn)定,安全系數(shù)均非常高,最小安全系數(shù)為3.8,位于服務(wù)隧道。當(dāng)開挖完畢風(fēng)道1時(shí),主隧道襯砌的安全系數(shù)仍維持在較高水平,服務(wù)隧道襯砌安全系數(shù)分布是沿風(fēng)道1軸線對(duì)稱,在風(fēng)道軸線左右10 m范圍,最小安全系數(shù)為1.76,小于2。開挖完畢風(fēng)道2時(shí),主隧道襯砌仍然維持在一個(gè)較安全的水平,未出現(xiàn)安全系數(shù)小于3的區(qū)域。服務(wù)隧道安全系數(shù)分別按風(fēng)道1和風(fēng)道2軸線對(duì)稱分布,最小安全系數(shù)為1.78。風(fēng)道2開挖對(duì)風(fēng)道1區(qū)域影響較小。因此在施工該段時(shí),需注意對(duì)服務(wù)隧道的影響。
圖7 未開挖風(fēng)道襯砌安全系數(shù)分布
圖9 開挖風(fēng)道2襯砌安全系數(shù)分布
由以上對(duì)位移變形和襯砌安全系數(shù)的分析可知,服務(wù)隧道在施工過程中受影響較大,主隧道所受影響相對(duì)于服務(wù)隧道要小,現(xiàn)主要針對(duì)風(fēng)道1軸線正下方服務(wù)隧道襯砌受力進(jìn)行分析。對(duì)于彎矩圖,在未進(jìn)行風(fēng)道的開挖時(shí),服務(wù)隧道襯砌彎矩圖基本沿隧道中線對(duì)稱,拱腰彎矩明顯大于仰拱和拱頂。拱頂內(nèi)側(cè)受拉,拱腰外側(cè)受拉,仰拱內(nèi)側(cè)受拉,拱頂最大彎矩為1 kN·m,拱腰最大彎矩4.58 kN·m,仰拱最大彎矩1.33 kN·m。在開挖了風(fēng)道1后,受拱頂上部圍巖應(yīng)力釋放的影響,服務(wù)隧道拱頂彎矩發(fā)生了很大變化,由之前的內(nèi)側(cè)受拉變化為外側(cè)受拉。最大彎矩為2.58 kN·m,拱腰仍維持外側(cè)受拉的狀況,且彎矩有小幅減小。最大彎矩為4.14 kN·m。仰拱彎矩變化較小。風(fēng)道2的開挖對(duì)服務(wù)隧道彎矩影響較小,各彎矩值只是在前者彎矩值上有小幅增加。由于各分部開挖彎矩圖較多,本文只列出了兩風(fēng)道開挖完畢總彎矩圖,如圖10所示。
圖10 風(fēng)道開挖完畢后彎矩圖(單位:kN·m)
對(duì)于軸力圖,在未開挖風(fēng)道時(shí),軸力圖也基本沿隧道中線對(duì)稱分布。拱頂和仰拱的軸力很小。拱頂最大軸力為27 kN,仰拱最大軸力為24 kN。從拱頂至拱腰,仰拱至拱腰,軸力都是逐漸增大,拱腰最大軸力達(dá)到了803 kN,并且左側(cè)軸力要大于右側(cè)。在開挖了風(fēng)道1后,服務(wù)隧道拱頂軸力有顯著變化,拱頂最大軸力達(dá)到了220 kN,比未開挖前的軸力有大幅增加,同時(shí)拱腰處的軸力仍然維持著較大的水平,但最大值已由原來的803 kN降至595 kN。仰拱的軸力變化不大。在開挖風(fēng)道2后,服務(wù)隧道的軸力也有小幅增加,這與彎矩的變化情況類似。由于各分部開挖軸力圖較多,本文只列出了兩風(fēng)道開挖完畢總軸力圖,如圖11所示。
總的來說,風(fēng)道1的開挖對(duì)服務(wù)隧道襯砌的內(nèi)力影響很大。但其受力并未達(dá)到材料的強(qiáng)度,因此在安全系數(shù)的變化圖中,服務(wù)隧道襯砌安全性始終維持在一個(gè)較高水平,材料未達(dá)到屈服破壞。
圖11 風(fēng)道開挖完畢后軸力圖(單位:kN)
不考慮彈性材料的隧道襯砌,對(duì)于隧道圍巖,采用摩爾庫倫準(zhǔn)則來判定圍巖的安全系數(shù)。由圖12~圖14可知,在未進(jìn)行風(fēng)道開挖之前,主隧道和服務(wù)隧道周圍有較大范圍的圍巖安全系數(shù)小于2,最小安全系數(shù)為1.26。兩隧道的安全系數(shù)分布都大致呈X形,并且拱頂圍巖和底板圍巖的安全系數(shù)較高。安全系數(shù)小于2的巖體(不穩(wěn)定巖體)在實(shí)際施工中需要加以關(guān)注。
圖12 未開挖風(fēng)道圍巖安全系數(shù)
圖13 開挖完畢風(fēng)道1圍巖安全系數(shù)
圖14 開挖完畢風(fēng)道2圍巖安全系數(shù)
在開挖完畢風(fēng)道1時(shí),風(fēng)道1周圍小于2的圍巖安全系數(shù)也出現(xiàn)X形,最小值為1.067,同時(shí)風(fēng)道1拱頂圍巖和底板圍巖的安全系數(shù)也較高,邊墻也有一定范圍的不穩(wěn)定巖體。主隧道與風(fēng)道之間、服務(wù)隧道與風(fēng)道之間的巖體都呈現(xiàn)不穩(wěn)定的現(xiàn)象。主隧道拱頂附近圍巖已由穩(wěn)定巖體轉(zhuǎn)變?yōu)椴环€(wěn)定巖體。地層的雜填土和弱風(fēng)化帶也出現(xiàn)了較大區(qū)域的不穩(wěn)定巖體,這個(gè)是由于該部分巖體強(qiáng)度較低導(dǎo)致的。實(shí)際中由于不研究對(duì)地表的影響,因此可不考慮該部分不穩(wěn)定巖體。
開挖完風(fēng)道1風(fēng)道2時(shí),巖體最小安全系數(shù)為1.068。兩風(fēng)道不穩(wěn)定巖體也呈X形分布,風(fēng)道間不穩(wěn)定巖體在拱頂45°方向和拱腳45°方向出現(xiàn)了貫通。風(fēng)道2與主隧道、服務(wù)隧道間的巖體也很大程度上轉(zhuǎn)變?yōu)椴环€(wěn)定巖體。因此在施工和監(jiān)測過程中要對(duì)該部分巖體的穩(wěn)定進(jìn)行嚴(yán)格控制。
以青島膠州灣海底隧道工程為背景,計(jì)算跨線風(fēng)道近接施工的力學(xué)特性,可以得出如下結(jié)論。
(1)風(fēng)道1施工到35~50m范圍時(shí)主隧道和服務(wù)隧道沿隧道縱方向拱頂沉降較為活躍,活躍范圍主要集中在40~50m范圍,在風(fēng)道2施工完畢后主隧道和服務(wù)隧道后續(xù)沉降主要發(fā)生在沿隧道縱方向70~80m范圍。
(2)主隧道在開挖風(fēng)道1和風(fēng)道2的整個(gè)過程中其襯砌的安全系數(shù)始終保持較為安全的水平,而服務(wù)隧道襯砌的安全系數(shù)相對(duì)于主隧道較小,因此需要注意施工對(duì)服務(wù)隧道襯砌的影響。
(3)對(duì)于彎矩圖,在未進(jìn)行風(fēng)道的開挖時(shí),服務(wù)隧道襯砌彎矩圖基本沿隧道中線對(duì)稱,拱腰彎矩明顯大于仰拱和拱頂。在開挖了風(fēng)道1后,受拱頂上部圍巖應(yīng)力釋放的影響,服務(wù)隧道拱頂彎矩發(fā)生了很大變化,由之前的內(nèi)側(cè)受拉變化為外側(cè)受拉。風(fēng)道2的開挖對(duì)服務(wù)隧道彎矩影響較小,各彎矩值只是在前者彎矩值上有小幅增加;對(duì)于軸力圖,在未開挖風(fēng)道時(shí),位于拱頂和仰拱的軸力很小。從拱頂至拱腰,仰拱至拱腰,軸力都是逐漸增大。在開挖了風(fēng)道1后,服務(wù)隧道拱頂軸力有顯著變化,拱頂最大軸力達(dá)到了220 kN,比未開挖前的軸力有大幅增加,同時(shí)拱腰處的軸力仍然維持著較大的水平,但最大值已由原來的803 kN降至595 kN。仰拱的軸力變化不大。在開挖風(fēng)道2后,服務(wù)隧道的軸力也有小幅增加,這與彎矩的變化情況類似。
(4)在開挖風(fēng)道1和風(fēng)道2的整個(gè)過程中,兩隧道和兩風(fēng)道圍巖的安全系數(shù)分布都大致呈X形,交叉隧道之間圍巖的整體安全系數(shù)較低,圍巖易處于不穩(wěn)定狀態(tài),施工過程中需注意該區(qū)段圍巖的穩(wěn)定和安全。
[1]鐵道部基本建設(shè)總局.鐵道隧道新奧法指南[M].北京:中國鐵道出版社,1988.
[2]孫鈞.隧道力學(xué)問題的若干進(jìn)展[J].西部探礦工程,1993,5(4):1-22.Sun Jun.Some advances of tunnel mechanics[J].West-China Exploration Engineering,1993,5(4):1-22.(in Chinese)
[3]張欣,李術(shù).爆破荷載作用下青島膠州灣海底隧道覆蓋巖層穩(wěn)定性分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2007,26(11):2348-2355.Zhang Xin,Li Shucai.Stability analysis of rock cover of Qingdao kiaochow bay subsea tunnel under explosive loads[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2007,26(11):2348-2355.(in Chinese)
[4]李利平,李術(shù)才,徐幫樹,等.海底隧道施工設(shè)計(jì)及其數(shù)值優(yōu)化研究[J].山東大學(xué)學(xué)報(bào),2008,38(4):63-68.Li Liping,Li Shucai,Xu Bangshu,et al.Numerical optimization study on the construction of a sub-sea tunnel[J].Journal of Shandong University(Engineering Science,2008,38(4):63-68.(in Chinese)
[5]蔚立元,李術(shù)才,徐幫樹.青島小間距海底隧道施工優(yōu)化的有限差分分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(2):3564-3570.Yu Liyuan,Li Shucai,Xu Bangshu.Finite difference analysis for construction optimization of little distance subsea tunnels in Qingdao city [J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(2):3564-3570.(in Chinese)
[6]李鵬飛,張頂立,王夢恕,等.海底隧道襯砌結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)及斷面形狀優(yōu)化[J].中國鐵道科學(xué),2009,30(3):51-56.Li Pengfei,Zhang Dingli,Wang Mengshu,et al.Mechanical Properties of Lining Structure and Its Cross Section Shape Optimization of Subsea Tunnel[J].China Railway Science,2009,30(3):51-56.(in Chinese)
[7]JTJD70—2004 公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范[S].
[8]王國棟.廈門東通道海底隧道施工關(guān)鍵技術(shù)研究[D].天津:天津大學(xué),2006.
[9]孫鈞.海底隧道工程設(shè)計(jì)施工若干關(guān)鍵技術(shù)的商榷[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2006,25(8):1513-1521.Sun Jun.Discussion on some key technical issues for design and construction of undersea tunnels[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2006,25(8):1513-1521.(in Chinese)
[10]王夢恕,皇甫明.海底隧道修建中的關(guān)鍵問題[J].建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào),2005,22(4):1-4.Wang Mengshu,Huang Fu Ming.Key problems on subsea tunnel construction[J].Journal of Architecture and Civil Engineering,2005,22(4):1-4.(in Chinese)
[11]荊春燕,黃宏偉,張子新,等.小間距隧道施工動(dòng)態(tài)監(jiān)測與數(shù)值模擬分析[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2007,3(3):503-508.Jing Chunyan,Huang Hongwei,Zhang Zixin,et al.Dynamic monitoring and numercal simulation analysis of closely-spaced tunnel[J].Chinese Journal of Underground Space and Engineering,2007,3(3):503-508.(in Chinese)
[12]高海東.鉆爆法修建海底公路隧道施工關(guān)鍵技術(shù)[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2010(3):108-112.Gao Haidong.Key Construction Technology of the Submarine highway Tunnel Constructed by Drill and Blast Method[J].Railway Standard Design,2010(3):108-112.(in Chinese)