魯泰特大橋100m連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段及合攏段施工

摘要：隨著我國公路、鐵路建設(shè)的不斷發(fā)展，橋梁建設(shè)也迅速發(fā)展起來，越來越多的橋梁施工方法應(yīng)用到了施工當(dāng)中，現(xiàn)澆懸臂施工預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁法便是其中一種，并得到了廣泛的采用，而連續(xù)梁的合攏則為此法中關(guān)鍵工序之一，本文以工程實例并結(jié)合部分檢算，講述了邊跨現(xiàn)澆及合攏的施工技術(shù)。

關(guān)鍵詞：懸澆 掛藍(lán) 邊跨現(xiàn)澆段 合攏

0 引言

連續(xù)梁懸臂現(xiàn)澆的施工方法能很好的應(yīng)對跨度大、地勢險峻、作業(yè)面受限等困難，而此作業(yè)方法中我們需要著重控制好合攏段的施工，下面結(jié)合我局施工的魯泰特大橋的泰東河段來講述邊跨現(xiàn)澆及邊跨合攏方法。

1 連續(xù)梁簡況

魯泰特大橋泰東河段連續(xù)梁為（55+100+55）ｍ雙線預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，跨越航道，施工工藝為掛藍(lán)懸臂對稱澆注。全橋懸澆段共14×2=28對；普通塊段及合攏段采用掛籃施工，0#及邊跨采用支架現(xiàn)澆施工；合攏段3個，現(xiàn)澆段3個。

2 施工方法

2.1 A15塊（邊跨）施工方案

A15塊長度為4.7m，節(jié)段梁高4.69m。底板厚度由80cm過渡至120cm，腹板厚度由65cm過渡至105cm，頂板厚度由45cm過渡至85cm。梁段砼體積為92.56m3，梁段重量為240.7t。端支點處設(shè)置橫隔板，厚度1.4m，橫隔板設(shè)有人孔洞。

2.1.1 地基處理

支架利用副墩承臺和副墩墩頂做基礎(chǔ)，墩頂范圍以外支架直接搭設(shè)在承臺上、搭設(shè)前清除承臺上部土體，并對周圍作業(yè)場地進(jìn)行硬化，同時同步做好相應(yīng)的排水。

2.1.2 外模及支架

①副墩上連續(xù)梁側(cè)頂帽邊緣到邊跨合攏段2.7m范圍。為了提高工效保證安全，結(jié)合分部實際，支架直接支撐在副墩承臺上，下部采用貝雷鋼架、上部采用碗扣腳手架、中間采用I25b工字鋼過渡，細(xì)微高度通過頂部頂托調(diào)節(jié)。貝雷鋼架設(shè)六層，上面第一層橫橋向，靠近主墩側(cè)設(shè)三排單層貝雷片，靠經(jīng)副墩側(cè)設(shè)雙排單層貝雷片，其余從下到上奇數(shù)層順橋向布置五組雙排單層貝雷片、長度3m，偶數(shù)層橫橋向布置三組雙排單層貝雷片、長度12m，貝雷頂層上鋪設(shè)I25b工字鋼，工字鋼上焊鋼筋頭，碗扣腳手鋼管插在焊好的鋼筋上、上口通過頂托與模板系統(tǒng)連接，碗扣腳手鋼管φ48×3.5，底、腹板下立桿間距60cm×30cm、翼緣板下立桿間距60cm×60cm，橫桿步距底腹板下60cm、翼緣板下120cm。頂托上安放10cm×15cm方木作為縱向分配梁，縱向分配梁上鋪設(shè)10cm×10cm方木作為橫向分配梁，間距為30cm。橫向分配梁上上鋪1.5cm竹膠板。具體尺寸及布置詳見支架布置圖。

②墩頂范圍。根據(jù)A0塊是施工方案及施工情況，墩頂范圍內(nèi)采用槽鋼和方木抄墊，槽鋼上下用鋼筋焊接兩道進(jìn)行固定。槽鋼上安放10cm×15cm方木作為縱向分配梁，縱向分配梁上鋪設(shè)10cm×10cm方木作為橫向分配梁，間距為20cm。橫向分配梁上上鋪1.5cm竹膠板。

③邊跨現(xiàn)澆段其他范圍。墩身范圍墩身左右兩側(cè)——翼緣板位置，順橋向設(shè)6層雙排單層貝雷片，貝雷片上面也采用I25b工字鋼，工字鋼上焊鋼筋頭，碗扣腳手鋼管插在焊好的鋼筋上、上口通過頂托與模板系統(tǒng)連接。頂托上安放10cm×15cm方木作為縱向分配梁，縱向分配梁上鋪設(shè)10cm×10cm方木作為橫向分配梁，間距為20cm。橫向分配梁上上鋪1.5cm竹膠板。

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2.1.3 支架預(yù)壓

A15塊采用堆載土袋預(yù)壓。預(yù)壓重量按照梁體混凝土1.3倍重量進(jìn)行加載。加載分四級，第一級加載50％，第二級加載至80％，第三級加載100％，第四級加載130％。從加載0%開始觀測，分級加載并記錄觀測數(shù)據(jù)，滿載后每24小時觀測一次。當(dāng)連續(xù)3次的變形值不超過2mm時即可卸載。卸載后再次進(jìn)行觀測，并得出支架的彈性及非彈性變形數(shù)值，測點布置及觀測見0#塊施工方案。根據(jù)記錄沉降值調(diào)整支架高度，滿足設(shè)計要求后進(jìn)行下道工序施工。土袋通過吊機裝卸。

2.1.4 鋼筋制作、安裝

2.1.5 預(yù)應(yīng)力管道安裝定位

2.1.6 混凝土施工

2.2 邊跨合攏段C1塊施工

邊跨采用掛籃合攏，A14及A15施工完成后，掛籃前移（拆除A15塊部分礙事支架），主縱梁前段錨在A15上、后端錨在A14上。前段內(nèi)模和側(cè)模通過吊桿錨在主縱梁上、前段底模通過前下橫梁直接錨在A15號塊混凝土上，前段內(nèi)模和側(cè)模通過吊桿錨在主縱梁上、前段底模通過前下橫梁直接錨在A14號塊混凝土上。掛籃及模板就位后A15塊下面支架及時恢復(fù)，按原來的支架等間距等強度恢復(fù)。C1塊頂寬11.5m，底寬6.8m，翼緣板長2.35m。C1塊全長2m，梁高4.69m。梁體腹板厚45cm，頂板厚45cm，底板厚50cm。整個C1混凝土體積為25.43方。

2.2.1 施工準(zhǔn)備

懸臂梁段澆注完畢，清除箱頂、箱內(nèi)的施工材料、機具，用于合攏段施工的材料、設(shè)備有序放至墩頂，在“T構(gòu)”兩懸臂端預(yù)備配重水箱，觀察近期氣溫變化規(guī)律測量記錄。

2.2.2 邊跨合攏段支架及模板

A14及A15施工完成后，掛籃前移（拆除A15塊前端部分腳手支架），主縱梁前段錨在A15上、后端錨在A14上。前段內(nèi)模和側(cè)模通過吊桿錨在主縱梁上、前段底模通過前下橫梁直接錨在A15號塊混凝土上，前段內(nèi)模和側(cè)模通過吊桿錨在主縱梁上、前段底模通過前下橫梁直接錨在A14號塊混凝土上。掛籃及模板就位后A15塊下面支架及時恢復(fù)，按原來的支架等間距等強度恢復(fù)。模板及支架采用懸澆段同樣的結(jié)構(gòu)形式。

2.2.3 設(shè)平衡重

采用在懸臂端的水箱中加水的方式設(shè)平衡重，兩端平衡重噸位由合攏段重量進(jìn)行平均分配。

2.2.4 普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝

2.2.5 合攏段臨時鎖定

2.2.6 澆注合攏段混凝土

2.2.7 預(yù)應(yīng)力施工

2.2.8 邊跨現(xiàn)澆段支架下落，拆除模板及支架。

2.2.9 拆除對應(yīng)中墩墩頂兩側(cè)臨時固結(jié)，為施工中跨合攏段做好準(zhǔn)備。

3 A15塊施工檢算

A15塊支架現(xiàn)澆施工、C1采用掛籃合攏，詳見附圖，支架支撐于承臺頂面，可忽略地基承載力計算，僅對支架的承載力進(jìn)行驗算。同時考慮到C1采用掛籃合攏，所以這部分荷載也考慮進(jìn)去。

下面著重介紹荷載分析，支架鋼管及貝雷片的檢算。

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3.1 荷載分析

墩頂部分按之前A0塊進(jìn)行木板支架施工，其余部分為了確保安全荷載按最不利位置進(jìn)行驗算。梁體自重、模板自重以及施工荷載通過支架作用在基礎(chǔ)上，C1采用掛籃合攏，A15底板、頂板、腹板、內(nèi)外模板支架為一個整體共同參與受力。計算順橋向橋墩外底板范圍內(nèi)梁體自重時，合攏段梁重按50%作用在A15上，A15箱室處按腹板截面考慮（不考慮模板和支架）。

3.1.1 梁體自重

①驗算模板、分配梁時。計算模板時不考慮掛籃合攏50%C1梁體重量，此時順橋向橋墩外底、腹板范圍梁體自重Q1=2.7*6.8*4.69*26=2238.82KN，則均布荷載為g1=Q1/A1=2238.82/（2.7*6.8）=121.94KN/m2。

翼緣板梁體自重Q2=0.85*2.35*2.7*26=140.22KN，

g2=Q1/A1=140.22/（2.7*2.35）=22.10KN/m2。

②驗算支架、工字鋼、貝雷梁時。按最大截面計算，順橋向橋墩外底板范圍梁體自重

Q3=2.7*6.8*4.69*26+1*16.31*26=2662.88KN，g3=Q3/A1=6562.88/（2.7*6.8）=145.04KN/m2。

翼緣板梁體自重Q2=0.85*2.35*2.7*26=140.22KN， g2=Q1/A1=140.22/（2.7*2.35）=22.10KN/m2。

3.1.2 模板自重

①驗算模板、分配梁時。順橋向橋墩外底板范圍模板自重（不考慮50%掛籃重量）g4=1KN/m2。

翼緣板模板自重g5=1KN/m2。

②驗算支架、工字鋼、貝雷梁時。順橋向橋墩外底板范圍模板自重（不考慮50%掛籃重量）g6=2.14KN/m2。

翼緣板模板自重g7=1KN/m2。

3.1.3 施工荷載

施工荷載按均不荷載考慮，取g8=2.0KN/m2。

3.1.4 振搗棒產(chǎn)生的荷載及傾倒砼時產(chǎn)生的沖擊荷載

作用于支架的，對水平面模板均布荷載均為g9=

2.0KN/m2。

3.1.5 工字鋼重量

工字鋼重量均按底板下考慮，均布荷載均為g10=

1.48KN/m2。

3.1.6 貝雷片重量；G=286.2KN

3.2 支架鋼管檢算

順橋向橋墩外底、腹板范圍荷載組合為：

1.2×（g3+g6)+1.4×(g8+g9)=182.22KN/m2

翼緣板下面組合荷載為：

1.2×（g2+g7)+1.4×(g8+g9)=33.32KN/m2

3.2.1 橫桿間距的選擇

根據(jù)現(xiàn)場實際及以往施工經(jīng)驗，橫桿步距L=60cm，此時每根立桿設(shè)計容許荷[P]=40KN，橫桿步距L=120cm，此時每根立桿設(shè)計容許荷[P]=30KN。

3.2.2 立桿間距

底、腹板范圍內(nèi)立桿間距60cm(縱向)×30cm（橫向），橫桿步距60cm，此時底、腹板下每根桿件的最大受力R=32.80KN＜[P]=40KN；翼緣板范圍立桿間距60cm(縱向)×60cm（橫向），橫桿步距120cm，此時翼板下每根桿件的最大受力R=12.00KN＜[P]=30KN。

鋼管截面最小回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，橫桿步距為0.6m，長細(xì)比λ=//i=600/15.78=38。

①底、腹板范圍內(nèi)立桿強度、穩(wěn)定性驗算查表得?懿?覬=0.900。

強度驗算：σ=P/A=67MPa<[σ]＝210MPa

穩(wěn)定驗算：σ=P/（?覬A）=123MPa<[σ]＝210MPa

②翼緣板范圍內(nèi)立桿強度、穩(wěn)定性驗算

查表得?覬=0.88。

強度驗算：σ=P/A=24MPa<[σ]＝210MPa

穩(wěn)定驗算：σ=P/（?覬A）=57MPa<[σ]＝210MPa

3.3 貝雷片檢算

貝雷梁容許內(nèi)力表

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3.3.1 從上往下第一層貝雷片

①靠近主墩側(cè)貝雷片

上部荷載按均布考慮，則包括自重在內(nèi)組合荷載為528.62KN/m。

對底、腹板范圍內(nèi)主墩側(cè)中間最大跨度貝雷片檢算，按靜力學(xué)公式，最大剪力為681.92KN，最大彎矩879.68KN·m。按三排單層布置，滿足要求。

②靠近副墩側(cè)貝雷片

上部荷載按均布考慮，則包括自重在內(nèi)組合荷載為50.62KN/m。

對底、腹板范圍內(nèi)主墩側(cè)中間最大跨度貝雷片檢算，按靜力學(xué)公式，最大剪力為65.33KN，最大彎矩84.19KN·m。按雙排單層布置滿足要求。

3.3.2 從上往下第二層貝雷片

底板中間貝雷片間距最大，對其進(jìn)行檢算，按簡支梁模型。

最大剪力423.57KN，最大彎矩324.99KN·m。按雙排單層布置，滿足要求。

3.3.3 其他層

從上往下受力更均勻，懸臂現(xiàn)象減弱，同時貝雷片自重相對較小，故省略下面的檢算。

此外，還要對模板、橫向分配梁、縱向分配梁、工字鋼等進(jìn)行相關(guān)的檢算。經(jīng)過計算，模板系統(tǒng)能滿足A15塊施工，工字鋼、支架能滿足A15、及C1合攏施工，此處不做敘述。

4 結(jié)語

大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸澆法施工中最后，也是最關(guān)鍵的一道工序便是合攏段的施工，以上結(jié)合工程實例介紹了邊跨現(xiàn)澆和邊跨合攏的施工方法，并介紹了此法中所涉及的荷載分析及支架鋼管、貝雷片的檢算。施工中應(yīng)抓住技術(shù)要點，嚴(yán)格按照施工工藝施工，以確保大橋能夠順利合攏、竣工。