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    負偏心對鋼管-插板K型節(jié)點承載力的影響

    2012-03-06 03:31:36王蔚佳劉紅軍李正良
    關(guān)鍵詞:插板管壁軸力

    王蔚佳,劉紅軍,李正良

    (重慶大學(xué)土木工程學(xué)院,重慶 400045)

    負偏心對鋼管-插板K型節(jié)點承載力的影響

    王蔚佳,劉紅軍,李正良

    (重慶大學(xué)土木工程學(xué)院,重慶 400045)

    對主管規(guī)格為219 mm×6 mm有負偏心作用的1/4加肋鋼管插板連接的極限承載力進行了試驗研究,根據(jù)試驗結(jié)果提出了等效受力模型,在此基礎(chǔ)上研究了有負偏心的1/4(1/2)和全環(huán)形加強板鋼管插板連接的K型節(jié)點的主管軸力、主管管壁彎矩和剪力三者之間的相互關(guān)系,并利用有限元軟件分析了各參數(shù)對節(jié)點極限承載力的影響,在此基礎(chǔ)上提出了此類節(jié)點的建議公式并與試驗結(jié)果進行了比較。結(jié)果表明:建議公式表面看是反映兩兩之間的相互關(guān)系,實際上是反映了主管軸力、主管管壁彎矩和剪力三者之間的關(guān)系,建議公式能較好的估算節(jié)點承載力的上限值。

    負偏心;極限承載力;插板連接;等效受力模型

    鋼管塔構(gòu)造中斜材軸心線交于主材軸心線造成節(jié)點板尺寸很大,節(jié)點連接負偏心可以減小節(jié)點板尺寸,減小迎風(fēng)面積。然而,在目前的設(shè)計中[1-8],由于其復(fù)雜的受力形式,插板連接的極限承載力建議公式僅適用于有限的情況。許多學(xué)者提出的建議公式都是針對無偏心的情況。Kurobane[9]通過試驗研究了在軸力和彎矩作用下T型和X型節(jié)點的極限承載力;Wardenier、Packer等[10-12]針對單插板和雙插板連接提出了建議公式;Ariyoshi等[13]確立了圓鋼管與插板連接在簡單荷載作用下的試驗結(jié)果和數(shù)值分析結(jié)果的數(shù)據(jù)庫。但他們都沒有考慮主管和支管上荷載的聯(lián)合作用效應(yīng)以及偏心對極限承載力的影響。

    Kim等[14-16]對無環(huán)形加強板情況下偏心對極限承載力的影響進行了初步研究。由于K型節(jié)點受力的復(fù)雜性,尤其是鋼管-插板連接的K型節(jié)點受力更加復(fù)雜,所以關(guān)于K型節(jié)點的極限承載力公式很少。為進一步研究負偏心對K型節(jié)點承載力的影響,筆者通過試驗及有限元軟件對負偏心鋼管塔節(jié)點承載力進行了研究,提出了計算此類節(jié)點的建議公式。

    1 試驗研究

    1.1 試驗試件及加載裝置

    試驗研究4種不同插板連接的節(jié)點,主要考察偏心距對主管極限承載力的影響和局部應(yīng)力集中現(xiàn)象。各試件參數(shù)見表1。為了防止節(jié)點板發(fā)生破壞,節(jié)點板的厚度都比較大。試驗主要研究不同參數(shù)情況下節(jié)點的破壞類型并比較偏心距對主管承載力的影響。插板連接構(gòu)造如圖1所示,加載裝置如圖2所示,環(huán)板的形式如圖3所示。

    1.2 加載方案

    試驗加載為單向加載。主管與支管同步加載,1#千斤頂(拉)和3#千斤頂(壓)分別與支管相連,2#千斤頂與主管相連,見圖2。支管荷載先以每級荷載增量為25 k N逐級加載至250 k N,而主管荷載以每級荷載增量為40 k N逐級加載至400 k N;后支管以每級荷載增量為10 k N逐級加載至350 k N,而主管荷載以每級荷載增量為20 k N逐級加載至600 k N;最后支管以每級荷載增量為5 k N逐級加載至支管受壓承載力而停止加載,而主管荷載以每級荷載增量為5 k N逐級加載至構(gòu)件破壞。此時主管的荷載即為主管的極限承載力,每級加載停頓1 min后繼續(xù)加載。

    圖1 插板連接構(gòu)造圖

    圖2 試驗裝置圖

    圖3 1/4(1/2)環(huán)板連接構(gòu)造圖

    1.3 試驗結(jié)果

    試驗結(jié)果表明:構(gòu)件發(fā)生整體失穩(wěn)先于局部屈曲。主要原因在于主管長徑比較大,屬于壓彎構(gòu)件,整體很容易失穩(wěn)。由于主管長徑比較大,因此整體失穩(wěn)起主要控制作用,負偏心加速了整體失穩(wěn),降低了主管的承載能力。因此負偏心對整體失穩(wěn)不利。表2為不同支管荷載作用下的主管承載力。

    表1 各試件參數(shù)

    表2 試驗結(jié)果

    續(xù)表2

    2 節(jié)點等效受力模型

    在輸電塔架結(jié)構(gòu)中,K型節(jié)點經(jīng)常用于主材與斜材的連接,見圖4。通過對K型節(jié)點受力分析發(fā)現(xiàn),支管荷載對主管管壁的作用可以分解成彎矩和剪力,如圖5所示。

    圖4 K型節(jié)點的構(gòu)造圖

    圖5 節(jié)點等效受力模型

    既然中空圓形截面在外荷載作用下更容易發(fā)生局部變形,那么K型節(jié)點構(gòu)造的幾何尺寸就應(yīng)該通過精確分析確定。但由于受力性能的復(fù)雜性,目前的設(shè)計規(guī)范沒有詳細的公式,因此,基于負偏心作用的K型節(jié)點的極限承載力的研究很有必要。

    筆者利用有限元程序ANSYS對K型鋼管-插板連接節(jié)點進行彈塑性大撓度分析,研究節(jié)點的應(yīng)力分布情況和極限承載力,其模型見圖6。模型分析中采用4節(jié)點四邊形殼單元shell181來模擬節(jié)點板、鋼管和加強板。邊界條件如圖7所示,主管一端按固定支座考慮,另外一端為僅有沿主管軸線方向位移的固定支座。兩支管端部邊界為滑動鉸支座,僅允許沿管軸線方向有位移,約束徑向位移。加載方式與試驗相同。有限元分析時,材料選取Q345,其屈服強度fy=345 MPa,在考慮材料非線性時,從材料的單軸拉伸試驗曲線中得到,其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系如圖8所示。彈性模量E=2.06×105MPa,泊松比取0.3,忽略自重的影響。表3即為試驗結(jié)果與有限元結(jié)果的比較。從表3可以看出,計算結(jié)果與試驗結(jié)果較接近,吻合性較高,具有較好的適用性。

    圖6 有限元模型

    圖7 節(jié)點加載示意圖

    表3 試驗結(jié)果

    圖8 材料應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

    3 參數(shù)對承載力的影響

    通過有限元軟件對1/4(1/2)和全圓環(huán)加強板K型節(jié)點各參數(shù)對節(jié)點承載力的影響進行了分析,其關(guān)系曲線如圖9所示。

    從圖9可以看出,節(jié)點在無偏心的情況下,主管直徑D和主管壁厚t對節(jié)點承載力有顯著影響。節(jié)點承載力隨著節(jié)點板高度B的增加變化甚微,幾乎不變;主管管壁彎矩(M=Py·B)隨著環(huán)形加強板高度和厚度的增加而增加,其變化趨勢較平緩。在偏心距為D/2的情況下,主管管壁剪力隨著主管直徑的增加而線性增加;隨著主管壁厚的增加也呈線性增加趨勢;而節(jié)點板高度、加強板高度和加強板厚度對主管管壁剪力的影響甚微,幾乎不變,表明在偏心距為D/2時剪力只對主管發(fā)生局部屈曲時產(chǎn)生作用。

    4 節(jié)點承載力實用計算方法

    通過各參數(shù)對主管管壁彎矩、剪力和主管軸力的影響曲線可以看出,主管管壁彎矩、剪力和主管軸力在負偏心過程中存在相互作用的關(guān)系,對有限元分析結(jié)果進行擬合,得到在無偏心、偏心D/2時節(jié)點主管軸力與橫向力之間的關(guān)系式和在負偏心過程中主管管壁剪力與等效橫向力之間的關(guān)系式,見圖10~圖12。

    式(1)、(2)是無偏心時主管軸力與等效橫向力的關(guān)系式。式中PV為主管軸力;Py為有軸力無偏心時節(jié)點的等效橫向力;Pu為有軸力時節(jié)點的等效橫向力;Pu=fy·A;fy為主管屈服強度;A為主管截面積;Py,u為無軸力時節(jié)點的等效橫向力。

    負偏心距為D/2時主管軸力與主管管壁剪力之間關(guān)系式:

    式中:Qw,u為無軸力時主管管壁剪力;Qu為有軸力時主管管壁剪力。

    節(jié)點從無偏心到偏心D/2的過程中,主管管壁的彎矩和剪力在不斷變化。在主管軸力、主管管壁彎矩和剪力的作用下節(jié)點將發(fā)生局部屈曲。根據(jù)有限元分析結(jié)果進行擬合得到節(jié)點等效橫向力與主管管壁剪力之間的關(guān)系曲線見圖12。

    圖9 節(jié)點各參數(shù)對節(jié)點承載力的影響曲線圖

    圖10 主管軸力與等效橫向力關(guān)系曲線圖(無偏心)

    圖11 主管軸力與主管管壁剪力關(guān)系曲線圖(偏心D/2)

    環(huán)板控制:

    圖12 主管管壁剪力與等效橫向力關(guān)系曲線圖

    式(5)、(6)是負偏心過程中主管管壁剪力與節(jié)點等效橫向力的關(guān)系式。Pa為有軸力有偏心時節(jié)點的等效橫向力;Qw為有軸力偏心時主管管壁剪力。

    從式(1)~(6)可以看出:在節(jié)點的幾何尺寸確定的情況下,先要判斷出無軸力無偏心時節(jié)點的承載力是由主管控制還是由環(huán)板控制。在負偏心距為D/2時,主管控制和環(huán)板控制的主管管壁剪力與主管軸力的關(guān)系式是相同的。因為在負偏心距為D/2時節(jié)點的破壞模式都相同,即節(jié)點下端主管發(fā)生局部屈曲。在負偏心過程中,承載力由主管控制和由環(huán)板控制的節(jié)點的主管管壁剪力與等效橫向力的關(guān)系式形式不一樣。承載力由主管控制的節(jié)點主管管壁剪力與等效橫向力的關(guān)系表達式為線性關(guān)系。在已知主管軸力的情況下,將其值分別代入無偏心時節(jié)點等效橫向力與主管軸力的關(guān)系式和偏心D/2時主管管壁剪力與主管軸力的關(guān)系式中,得到Qu和Mu(Mu=Py·B)。此時,根據(jù)彎矩和剪力的關(guān)系式就能得到在不同的偏心距時的主管管壁彎矩和剪力。反之,知道彎矩,就能求出偏心距,從而算出此時主管的軸力。3個等式還可以檢驗力的相互組合是否安全,以便用于指導(dǎo)設(shè)計。

    為了驗證文中算式的適用性,其計算結(jié)果與文獻[16]結(jié)果進行對比分析見表4。

    表4 建議式計算結(jié)果與文獻[16]試驗結(jié)果比較

    從表4可以看出,建議式計算值與試驗結(jié)果最大相差約9%,吻合較好,建議式具有較好的適用性。

    5 結(jié)論

    1)根據(jù)等效模型提出的有環(huán)形加強板的鋼管-插板連接K型節(jié)點承載力建議式反映了負偏心過程中主管軸力、主管管壁彎矩和剪力之間相互關(guān)系。建議式表面看是反映兩兩之間的相互關(guān)系,實際上反映了主管軸力、主管管壁彎矩和剪力三者之間的關(guān)系,通過建議式能估算節(jié)點承載力的上限值。

    2)根據(jù)彎矩和剪力關(guān)系式能得到在不同的偏心距的主管管壁彎矩和剪力。反之,知道彎矩,能求出偏心距,從而算出此時主管的軸力。根據(jù)主管軸力、主管管壁彎矩和剪力三者之間的關(guān)系式可以檢驗其相互組合是否安全。

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    (編輯 胡英奎)

    Effects of Eccentricity on the Ultimate Strength of K-joint with Tube-gusset Plate Connections

    WANGWeijia,LIUHongjun,LIZhengliang
    (College of Civil Engineering,Chongqing University,Chongqing 400045,P.R.China)

    The behavior and strength of tube-gusset connections with tube 219×6 and 1/4 annular ribbed plate subjected to eccentric force is investigated.Non-dimensionalized ultimate strength interaction relations between the wall moment of tube,vertical axial force,and eccentric vertical component force of axial brace force of tube-gusset connections with 1/4(1/2)and annular ribbed plate subjected to eccentric force is researched based on the model of equivalent forces of tubular joint.The parameters which influence the ultimate strength of tube-gusset joint were analyzed and non-dimensionalized ultimate strength interaction-relationships were proposed.It is shown that the proposal formula has theoretical and practical significance for design because of comparation with experimentation.

    eccentricity;ultimate strength;tube-gusset connections;the model of equivalent force

    TU312.1

    A

    1674-4764(2012)04-0091-07

    2011-11-28

    國家自然科學(xué)基金資助項目(51078367);中央高?;究蒲袠I(yè)務(wù)費資助項目(CDJRC10200016)

    王蔚佳(1959-),女,主要從事施工技術(shù)研究,(E-mail)cqdxwwj@163.com。

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