新型壓電行走機構的行走特性

楊松華, 劉元林, 陳國輝, 劉安平

(1.黑龍江科技學院 機械工程學院,哈爾濱 150027;2.黑龍江科技學院 工程訓練與基礎實驗中心,哈爾濱 150027)

新型壓電行走機構的行走特性

楊松華1, 劉元林1, 陳國輝1, 劉安平2

(1.黑龍江科技學院 機械工程學院,哈爾濱 150027;2.黑龍江科技學院 工程訓練與基礎實驗中心,哈爾濱 150027)

壓電行走機構是利用壓電陶瓷逆壓電效應和諧振特性,將電能轉化為機械能的一種新型驅動裝置。為避免慣性、擺動、兩足移動式壓電行走機構運動形式單一問題,研制了一種新型的壓電行走機構振動測試系統(tǒng)。通過實驗獲得了驅動電壓、諧振頻率、負載載荷、振動角等諸多因素對機構行走速度和在沿行走方向上的驅動力的影響規(guī)律。分析顯示,行走機構在滑移狀態(tài)下,行走速度出現(xiàn)最大值,運行平穩(wěn);行走裝置的后足設置行走輪時,行走狀態(tài)最好。實驗結果為壓電行走機構驅動控制系統(tǒng)的設計提供了必要的數(shù)據(jù)依據(jù)。

壓電行走機構;壓電陶瓷;逆壓電效應;行走特性

0 引 言

壓電陶瓷是一種先進的智能材料,除具有壓電效應外,還具有諧振特性。壓電晶體的諧振特性,就是當給壓電晶體輸入一個電信號時,如果電信號頻率與壓電晶體的諧振頻率相等,通過逆壓電效應能使壓電晶體產(chǎn)生強機械振動[1-2]。壓電行走機構正是利用壓電陶瓷逆壓電效應和諧振特性,將電能轉化為機械能的一種新型驅動裝置。它具有體積小、驅動精度高、分辨率高、不發(fā)熱、噪聲小且沒有回轉部件,可以進入深孔內(nèi)工作,解決深孔內(nèi)表面測量中的一些問題[3-4]。

目前的壓電行走機構主要有慣性移動式、擺動移動式和兩足移動式行走機構。慣性移動式行走機構利用壓電振子在電信號激勵下快速伸長所產(chǎn)生的慣性力驅動機構移動,擺動式行走機構利用與管道接觸的兩足產(chǎn)生微小蠕動,兩足式行走機構利用與地面接觸的兩足而產(chǎn)生運動[5-6]。這些行走機構大都存在運動形式單一的問題。因此,在吸取一些壓電行走機構經(jīng)驗的基礎上,從機械設計和力學分析入手,研制了一種新型壓電振動行走機構,通過實驗對其行走特性加以研究。

1 實 驗

1.1 實驗設備

如圖 1所示的振動角分別為 20°、45°和 60°的壓電行走機構三個,SG-1648型功率信號發(fā)生器一臺,HPV系列壓電陶瓷驅動電源,寬 55 mm、長290mm的導槽,示波器一臺,質(zhì)量為 50、100、200、300、500 g的砝碼各一個。

圖1 壓電行走機構結構Fig.1 Structure of piezoelectric walking mechan ism

1.2 實驗步驟

首先,選定振動角為 20°的實驗裝置,將驅動電壓調(diào)到 50 V,調(diào)節(jié)功率信號發(fā)生器,使壓電行走裝置工作在諧振頻率、空載狀態(tài)下,記錄裝置走過固定距離所用的時間,反復做五次后取平均值為最后的數(shù)據(jù),計算出裝置行走的速度;依次增大驅動電壓,工作頻率不變,記錄裝置在固定的距離內(nèi)行走的時間,重復五次后計算出裝置的行走速度。其次,改變裝置的載荷,由小到大依次增加,重復以上實驗。再次,改變行走裝置與接觸面間的接觸模式,分別在前后足安裝行走輪,測量裝置在與行走面不同接觸方式下的行走速度。最后,改變裝置的振動角,分別選擇振動角為 45°和 60°的實驗裝置,重復以上實驗。

2 結果及分析

2.1 外部因素

壓電行走裝置的行走速度受多個外部因素的影響,如驅動電壓U、諧振頻率f、載質(zhì)量m等。

為了測量驅動電壓對行走裝置的影響程度,選取振動角為 20°的行走裝置為實驗對象,載質(zhì)量分別為空載、50、100、200、300 g,并將工作頻率調(diào)節(jié)到行走裝置的最佳諧振頻率 975 Hz,其他因素保持不變,由小到大調(diào)節(jié)驅動電壓,測得驅動電壓和行走速度之間的關系曲線如圖 2所示。由圖 2可見,當驅動電壓比較低時,裝置工作在滑移狀態(tài)下,行走速度隨著驅動電壓的增大而增加,直到出現(xiàn)跳移動,裝置的行走速度隨驅動電壓的增大而減小;當載質(zhì)量為零時,驅動電壓加到 100 V,行走裝置出現(xiàn)劇烈的跳移動現(xiàn)象,行走速度比 75 V驅動電壓時有所降低。當驅動電壓固定不變時,載質(zhì)量影響裝置的行走狀態(tài),質(zhì)量較小時,裝置的行走速度較低,隨著質(zhì)量的增加,速度也增加,當載質(zhì)量達到一定值后,行走速度將隨著載質(zhì)量的增加而降低,直到速度為零。

圖 2 振動角為 20°時的電壓—速度曲線Fig.2 Voltage-velocity curves with vibration angle of 20°

裝置工作的諧振頻率點可能為兩個或多個。選擇驅動電壓為 50 V,振動角為 20°的行走裝置為實驗對象,實驗時為空載狀態(tài)。調(diào)節(jié)功率信號發(fā)生器,使頻率值由低到高依次增加,測得的速度曲線如圖3所示。從圖 3中可知,當電源信號功率為 650 Hz時,機構開始移動;行走速度在頻率為 685 Hz時達到最大,然后速度下降,在頻率為 700 Hz左右時速度為零;隨著頻率的繼續(xù)上升,裝置出現(xiàn)倒移動,當頻率為 725 Hz時,倒走速度達到最大。頻率繼續(xù)增加,速度相應下降。當頻率達到 760 Hz時,裝置開始向前移動,當頻率為 920 Hz時,裝置將會再次出現(xiàn)倒移動,頻率達到 1 017 Hz時倒移動速度達到最大。隨著頻率的增加,行走速度迅速下降。當頻率為 1 022 Hz時,速度為零;頻率值繼續(xù)增加,裝置沒有出現(xiàn)行走現(xiàn)象。由實驗分析可知,裝置在行走速度上會出現(xiàn)多個極值點,在這些極值點附近會出現(xiàn)正走和倒走的速度極值,因此機構相應也會出現(xiàn)正走和倒走現(xiàn)象。

圖3 裝置的頻率—速度曲線Fig.3 Device frequency-velocity curve

給行走裝置加一定質(zhì)量的載荷,通過實驗確認載荷對裝置的行走速度的影響。調(diào)節(jié)功率信號發(fā)生器到最佳諧振頻率f,首先測試空載時的行走速度,然后逐漸加大載荷,圖 4中曲線分別表示振動角為 20°、45°和 60°時的載荷—速度曲線。當載質(zhì)量為零即空載狀態(tài)時,裝置在諧振頻率下容易出現(xiàn)跳移動現(xiàn)象。隨著載質(zhì)量的增加,行走狀態(tài)逐漸由跳移動過渡到滑移動狀態(tài),且行走速度有所增加。振動角為 20°和 45°時,速度隨著載質(zhì)量的增加而增加,當載質(zhì)量達到某一值時,速度達到最大,而后速度會隨著載質(zhì)量的增加而減小;振動角為 60°,當載荷較小時,隨著載荷的增加速度沒有明顯的變化,當載荷繼續(xù)增加時,速度隨著載荷的增加而減小。

圖 4 驅動電壓為 50 V時的載荷—速度曲線Fig.4 Load-velocity curves with driv ing voltage of 50 V

2.2 結構參數(shù)

壓電行走機構的結構參數(shù)主要是振動角。振動角指的是貼有壓電片的彈性元件的振動方向與行走平面之間的夾角,改變彈性元件的粘貼方向即可改變振動角。調(diào)節(jié)功率信號發(fā)生器的頻率值至最佳工作狀態(tài) (振動角為 20°、45°、60°時的最佳諧振頻率分別為975、717、600 Hz),測量行走裝置在不同振動角時的行走速度。當驅動電壓為 50 V時,在不同的載質(zhì)量下,行走速度與振動角之間的關系曲線如圖5所示。由圖 5可以看出,振動角對行走速度有較為明顯的影響。(1)當裝置所承受的載荷較小時,驅動電壓和諧振頻率不變、振動角為 20°時,裝置的行走速度最大。隨著振動角的增大,速度逐漸降低。當振動角為 45°時,速度基本達到最小值點,然后隨著振動角的繼續(xù)增大,速度逐漸增大。(2)當裝置所承受的載荷較大時,速度隨著振動角的增大一直減小。當振動角大于 45°時,速度隨著振動角的增大急劇下降。(3)當裝置所承受的載荷繼續(xù)增大時,速度隨著振動角的增大而增大,當振動角為 45°時,速度基本達到最大。隨著振動角的繼續(xù)增大,行走速度逐漸減小。由上述結論可知,振動角對裝置行走速度的影響跟裝置所承受的載荷有關。

圖5 驅動電壓 50 V時速度曲線Fig.5 Velocity cruves with driving voltage of 50 V

實驗選擇在光滑的玻璃板上進行。前述實驗是在行走裝置的前后足底面與行走表面接觸處粘貼彈性減阻元件(塑銅線的塑料套或金屬絲),現(xiàn)在改變這種滑動式的行走方式,在裝置的前足或后足加裝行走輪,保持驅動電壓、振動角不變,調(diào)節(jié)頻率到最佳諧振頻率。圖 6為驅動電壓為 50 V時不同接觸方式下的速度曲線。由圖 6可知,在其他相同條件下,在前足安裝行走輪時,速度隨著載荷的增加沒有明顯的減小;在后足安裝行走輪和無行走輪 (粘貼彈性減阻元件)時,速度隨著載質(zhì)量的增加有明顯減小的趨勢,且后足安裝行走輪時的速度始終大于無行走輪 (粘貼彈性減阻元件)時裝置的行走速度;在載質(zhì)量較小時,三種裝置行走速度間的關系是:后足安裝行走輪 >無行走輪 (粘貼彈性減阻元件)>前足安裝行走輪。

圖6 不同接觸方式下的速度曲線Fig.6 Velocity cures under different contactmode

實驗分析機構行走速度與驅動電壓、諧振頻率、負載載荷等諸多因素之間關系的同時,還進行了機構驅動力測量實驗,限于篇幅在此不作分析。

3 結 論

利用自行設計的壓電行走機構,通過一系列振動測試實驗,對影響行走機構運動特性的幾個因素進行了研究,發(fā)現(xiàn)了一些新的運動現(xiàn)象。

(1)行走裝置在驅動電壓、諧振頻率、負載載荷、振動角等因素的影響之下會出現(xiàn)滑移動、跳移動、倒移動等不同的行走狀態(tài)。行走機構出現(xiàn)跳移動時,行走速度較低,且噪音較大。當工作在滑移動狀態(tài)時,行走速度出現(xiàn)最大值,裝置運行平穩(wěn)。

(2)驅動電壓較小時,機構的行走速度與驅動電壓呈現(xiàn)正比關系,但當驅動電壓達到一定值后,機構的速度隨著電壓的升高而降低。諧振頻率是影響行走速度的一個重要因素。裝置在不同的諧振頻率點的工作狀態(tài)不同,除速度不同外,裝置行走的方向也可能不同。在裝置的后足安裝行走輪時,裝置的行走狀態(tài)最好,其次為無行走輪 (粘貼彈性減阻元件)。

(3)振動角對機構行走速度的影響較大。實驗表明,當振動角較小時,裝置的行走速度較快;隨著振動角的增大,行走速度逐漸降低。

[1] 羅 怡,龔振邦,孫麟治,等.雙壓電薄膜微機器人驅動器的模態(tài)分析[J].高技術通訊,2001(3):85-87.

[2] 劉品寬,溫志杰,李 錦.慣性沖擊驅動管內(nèi)移動機器人設計[J].光學精密工程,2008,16(12):2 320-2 326

[3] 李欣欣,盧全國,程光明.壓電型步進式精密直線驅動器的實驗研究[J].壓電與聲光,2005,27(2):136-138.

[4] 許黎明,胡德金,張廣鵬,等.壓電陶瓷微位移驅動技術的研究[J].制造技術與機床,2003(9):31-36.

[5] 溫建明,程光明,曾 平,等.改變正壓力的慣性式壓電旋轉機構[J].光學精密工程,2008,16(1):82-86.

[6] 曾 平,李曉韜,程光明.新型壓電單振子移動機構的試驗研究[J].壓電與聲光,2007,29(5):622-624.

Walking characteristics of new type of piezoelectric walking mechanism

YANG Songhua1,L IU Yuanlin1,CHEN Guohui1,L IU Anping2
(1.College ofMechanical Engineering,Heilongjiang Institute of Science&Technology,Harbin 150027,China; 2.Center for Engineering Training&Basic Experimentation,Heilongjiang Institute of Science&Technology,Harbin 150027,China)

Piezoelectric walkingmechani sm is a new type of driven device which converts the electrical energy into mechanical energy using converse piezoelectric effect and resonance characteristics of piezoelectric ceramics.This paper is an effort to avoid the single movement form of inertia, swing,and twolegged piezoelectric walking mechanism by proposing a new type of piezoelectric vibration test systems. The experiments found the law governing the impact of driving voltage,resonant frequency,load,vibration angle,and other factors on mechanism walking speed and driving force along the walking direction. The analysis shows thewalkingmechani sm has amaximum walking speed and smooth operation in the slip state,and the best operation when fitted with running gear on back feet.The results provide the necessary reference for designing drive control system of piezoelectric walkingmechanism.

piezoelectric walking mechani sm;piezoelectric ceramic;converse piezoelectric effect; walking characteristics

TP242

A

1671-0118(2011)02-0146-04

2011-03-02

黑龍江省教育廳科學技術研究面上項目(11551432)

楊松華(1964-),男,遼寧省遼中人,高級工程師,碩士,研究方向:機械理論及設計,E-mail:ysh641006@126.com。

(編輯晁曉筠)